WWW.OS.X-PDF.RU
БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА - Научные публикации
 


Pages:   || 2 | 3 | 4 | 5 |   ...   | 12 |

«МОЛОДЫЕ УЧЕНЫЕ В РЕШЕНИИ АКТУАЛЬНЫХ ПРОБЛЕМ НАУКИ Сборник статей студентов, аспирантов и молодых ученых по итогам ...»

-- [ Страница 1 ] --

Министерство образования и наук

и Российской Федерации

ФГБОУ ВПО «Сибирский государственный технологический

университет»

МОЛОДЫЕ УЧЕНЫЕ В РЕШЕНИИ

АКТУАЛЬНЫХ ПРОБЛЕМ НАУКИ

Сборник

статей студентов, аспирантов и молодых ученых по итогам

Всероссийской научно-практической конференции

(с международным участием)

(15-16 мая 2014 г.)

Том 2

Красноярск 2014

Молодые ученые в решении актуальных проблем науки:

Всероссийская научно-практическая конференция (с международным участием). Сборник статей студентов, аспирантов и молодых ученых. Красноярск: СибГТУ, Том 2, 2014. – 304 с.

Организация и проведение конференции, издание сборника осуществлялось при поддержке КГАУ «Красноярский краевой фонд поддержки научной и научно-технической деятельности»

Редакционная коллегия:

Буторова О.Ф. - доктор сельскохозяйственных наук, профессор;

Артемьев О.С. - доктор сельскохозяйственных наук, профессор;

Козинов Г.Л. - доктор технических наук, профессор;

Лозовой В.А. - доктор технических наук, профессор;

Рубчевская Л.П. доктор химических наук, профессор;

Алашкевич Ю.Д. - доктор технических наук, профессор;

Романова Н.А. – кандидат технических наук, доцент;

Трапезников С.В. – кандидат технических наук, доцент;

Ермолин В.Н. доктор технических наук, профессор;

Мелешко А.В. – кандидат технических наук, доцент;

Степень Р.А. – доктор биологических наук, профессор;

Рогов В.А. - доктор технических наук, профессор;

Поляков Б.В. – кандидат химических наук, доцент;

Любяшкин А.В. – кандидат химических наук, ст. преподаватель;

Аксеновская Н.А. - кандидат экономических наук, доцент;

Лобанова Е.Э. – кандидат экономических наук, доцент;

Шестакова И.М. – кандидат экономических наук, доцент;

Яровенко С.А. – кандидат физических наук, доцент;

Рудакова Г.М. – кандидат физико-математических наук, доцент;

Доррер Г.А. –доктор технических наук, профессор;

Влажина И.Ю., ст.преподаватель;

Игнатова В.В. – доктор педагогических наук, профессор.

ФГБОУ ВПО «Сибирский государственный технологический университет», 2014

ПРОБЛЕМЫ УСТОЙЧИВОГО ЛЕСОПОЛЬЗОВАНИЯ

ТЕХНОЛОГИЯ И ОБОРУДОВАНИЕ ХИМИЧЕСКОЙ

ПЕРЕРАБОТКИ ДРЕВЕСИНЫ

УДК 676.024.61

ИСПОЛЬЗОВАНИЕ ГАРНИТУРЫ С ПРОСТРАНСТВЕННЫМ

РАСПОЛОЖЕНИЕМ НОЖЕЙ ПРИ РАЗМОЛЕ ПОЛУЦЕЛЛЮЛОЗЫ

Г.А. Артемьев, А.И. Ларионова рук. – д.т.н., профессор Ю.Д. Алашкевич; ст. преп. М.А. Карбышев ФГБОУ ВПО «Сибирский государственный технологический университет»

г. Красноярск Процесс размола – это обработка (подготовка) волокнистого полуфабриката в специальном размольном оборудовании перед подачей полуфабриката на сетку бумагоделательной машины. При размоле волокна в присутствии воды подвергаются воздействию быстро движущихся ножей, называемых гарнитурой размольных машин.

Сложность процесса размола волокнистых полуфабрикатов обусловлена, с одной стороны, строением растительных волокон, а с другой стороны, многообразием, еще недостаточно изученных явлений, которые при этом происходят в водно-волокнистой суспензии [1]. Как известно, изучение природы явлений, происходящих с растительными волокнами при размоле, и их последствий при формовании бумажного полотна и придании ему требуемых свойств, привело к появлению различных гипотез относительно размола [2].

На кафедре МАПТ проводятся научные исследования, направленные на оценку воздействия на волокнистую массу ножевой гарнитуры с пространственным расположением ножей [3].

На рисунке 1 представлена гарнитура с пространственным расположением ножей.

На специальной полупромышленной – дисковой мельнице [4], были проведены исследования бумагообразующих свойств полуцеллюлозы, с использованием традиционной 8-ми секторной гарнитуры[4].

Результаты исследований представлены на рисунках 2 и 3.

I - гарнитура с конической полостью размола;

II - гарнитура с волнообразной полостью размола Рисунок 1 - Ножевая размалывающая гарнитура с пространственным расположением ножей в трех плоскостях XYZ.

На рисунке 2 представлена зависимость средней длины волокна от степени помола.

Рисунок 2 - Зависимость средней длины волокна от степени помола Из рисунка видно, что показатель средней длины волокна снижается с увеличением степени помола. Графические зависимости средней длины волокна при использовании пространственной и традиционной гарнитур, представляют собой параболические кривые. При изучении зависимостей видно, что качественные показатели изменения имеют одинаковый характер, однако количественные показатели длины волокна существенно отличаются, что говорит о фибриллирующем воздействии гарнитуры с пространственным расположением ножей на обрабатываемую суспензию.

Из графика, представленного на рисунке 3 видно, что показатель водоудерживающей способности повышается с увеличением степени помола. Показатель водоудерживающей способности отрицательно сказывается при отливе бумажного полотна на сеточной части бумагоделательной машины. Поэтому стремятся разработать массу с минимальным укорочением волокна и невысокими показателями водоудерживающей способности. Гарнитура с пространственным расположением ножей позволяет получить меньшие показатели водоудерживающей способности, чем традиционная гарнитура.

Рисунок 3 - Зависимость водоудерживающей способности от степенипомола

Таким образом, ножевая гарнитура с пространственным расположением ножей по сравнению с традиционными гарнитурами позволяет повысить физико-механические показатели процесса размола за счет улучшения бумагообразующих свойств волокнистого полуфабриката.

Библиографический список:

1 Легоцкий, С. С., Лаптев, Л. Н. Размол бумажной массы [Текст] / С.

С. Легоцкий, Л. Н. Лаптев. –М.: Лесная пром-сть, 1981. - 73 с.

2 Иванов, С. Н. Технология бумаги / С. Н. Иванов. М.:

Гослесбумиздат, 1970. 720 с.

3 Патент Размалывающая гарнитура дисковой мельницы от 10.01.2008г. Российская Федерация, МПК7 D 21 D 1/30. В 02 С 7/12.

Размалывающая гарнитура дисковой мельницы/Алашкевич Ю.Д., Ковалев В.И., Карбышев М.А., Кожухов В.А., Барановский В.П. (Россия); заявитель Сибир. Госуд. Технолог. ун – т./ пат. поваренный Куличкова И.П.; заявл.

19.06.2006.

4 Алашкевич Ю.Д., Решетова Н.С., Гудовский В.П. Теория и конструкция машин и оборудования отрасли. Часть 2: учебное пособие для студентов специальностей 170404 (150405), 260304 (240406) и 030528 (050501) очной, заочной и очной сокращенной форм обучения.

Красноярск: СибГТУ, 2006. – 298 с.

Работа выполнена при финансовой поддержке в рамках государственного задания по теме «Закономерности процессов и совершенствование оборудования при заготовке древесины, глубокой химической переработке биомассы дерева и восстановлении лесов Сибири»

УДК 676.024.61

–  –  –

Размол бумажной массы является одной из операций, предопределяющих физические свойства готовой бумаги и существенно влияющей на формирование бумажного полотна на бумагоделательной машине.

В процессе размола волокнистый материал в виде водной суспензии подвергается воздействию рабочих органов размалывающих аппаратов.

При этом измельчение волокна сопровождается их набуханием и гидратацией[1].

На кафедре МАПТ проводятся научные исследования, направленные на оценку воздействия на волокнистую массу ножевых гарнитур. Был разработан один из вариантов гарнитуры с зеркальным исполнением, где режущая кромка одного из ножей единичных секторов ротора и статора была выполнена радиально с углом наклона 22,5о к боковой образующей сектора, при угле раствора – 45о (рисунок 1)[2].

Рисунок 1 - Ножевая размалывающая гарнитура с углом наклонаножей к радиусу 22,5

На специальной полупромышленной установке ножевого типа – дисковой мельнице [3], были проведены исследования бумагообразующих свойств целлюлозы. Результаты исследований представлены на рисунках 2 и 3.

На рисунке 2 представлена зависимость средней длины волокна от степени помола при использовании зеркальной гарнитуры 22,5°, зазор 0,2 мм; 2000 об/мин 1 - 1 %; 2 - 2 %;

Рисунок 2 - Зависимость средней длины волокна от степени помола Из рисунка видно, что при разных концентрациях показатель средней длины волокна как и следовало ожидать снижается с увеличением степени помола. С увеличением концентрации волокнистой массы укорочение длины волокон происходит менее интенсивно.

Это объясняется тем, что при повышении концентрации массы увеличивается толщина волокнистой прослойки и волокна подвергаются менее сильному рубящему действию ножевой гарнитуры, что дополнительно подтверждается работами С. Смита [4].

Из графика, представленного на рисунке 3 видно, что с увеличением степени помола внешняя удельная поверхность так же повышается. Ее величина в определенной степени обуславливает способность образования связи в бумажном листе, увеличивая площадь контакта благодаря фибриллам, образовавшимся на поверхности волокон. Как известно внешняя удельная поверхность зависит в значительной степени от длины волокна при размоле, а она в свою очередь зависит от концентрации массы (см рисунок 2).

1 – 1 %; 2 - 2 %;

Рисунок 3 - Зависимость внешней удельной поверхности волокна от степени помола при разных концентрациях Таким образом, представленные экспериментальные исследования позволяют сделать вывод что, с увеличением концентрации волокнистой массы растут бумагообразующие свойства такие как: средняя длина волокна и внешняя удельная поверхность, а при их росте прогнозируется рост физико-механических показателей готовых отливок.

Библиографический список:

1 Иванов, С. Н. Технология бумаги / С. Н. Иванов. М.:

Гослесбумиздат, 1970. 720 с.

2 Размалывающая гарнитура для дисковой мельницы Патент на изобретение № 2314381 МПК D 21 D 1/30. B 02 C 7/12. № 2006121711/12 (023573). Заявл.19.06.2006 Опубл.10.01.2008.Бюл. № 1. 6 с..

3 Алашкевич Ю.Д., Решетова Н.С., Гудовский В.П. Теория и конструкция машин и оборудования отрасли. Часть 2: учебное пособие для студентов специальностей 170404 (150405), 260304 (240406) и 030528 (050501) очной, заочной и очной сокращенной форм обучения.

Красноярск: СибГТУ, 2006. – 298 с.

4 Smith, S. Die rationelle Theorie das Ganzzeughollandar. Otto Ernst Verlag. Teil I/ S. Smith Berlin, 1922.

Работа выполнена при финансовой поддержке в рамках государственного задания по теме «Закономерности процессов и совершенствование оборудования при заготовке древесины, глубокой химической переработке биомассы дерева и восстановлении лесов Сибири»

УДК 676.024.6

–  –  –

Размол бумажной массы – достаточно трудоемкий и энергоемкий процесс в ЦБП. На осуществление этого процесса расходуется в среднем до 70-80% от общей энергии, идущей на производство бумаги и картона.

Материалы, полученные даже из высокопрочных растительных волокон, но не размолотых, обладают низкой прочностью, имеют очень неравномерную структуру и практически не пригодны для производства бумаги.

В лаборатории кафедры Машины и аппараты промышленных технологий Сибирского государственного технологического университета были проведены исследования, целью которых стало подобрать наиболее эффективный режим размола.

В качестве размалываемого материала использовали бисульфитную небеленую целлюлозу концентрацией 1% и 2%, полуфабрикат ООО «Енисейский ЦБК».

Для разработки волокнистого полуфабриката использовалась полупромышленная дисковая мельница при частоте вращения ротора 2000 об/мин и межножевым зазором 0,1 мм.

В качестве основного рабочего органа использовалась гарнитура с криволинейной формой ножей [1].

Экспериментальные исследования проводились по определению отдельных бумагообразующих свойств волокнистой суспензии, средней длины волокна, изменения физических свойств готовых отливок, в частности сопротивление бумаги разрыву. Кроме того, определялось время размола волокнистого полуфабриката в зависимости от его концентрации.

На рисунке 1 представлен график зависимости прироста степени помола от времени обработки волокнистого полуфабриката при концентрации волокнистой суспензии 1% и 2%.

Зависимость прироста степени помола от времени размола для обеих концентраций носит характер близкий к линейному. Интенсивность прироста степени помола ШР выше при обработке волокнистого полуфабриката концентрацией 1% по сравнению с волокнистой массой концентрацией 2%.

1-концентрация массы 1%; 2- концентрация массы 2% Рисунок 1 – Зависимость прирост градуса помола ШР от времени размола Качественные и количественные зависимости представленные на рисунке 1 при размоле волокнистой массы для гарнитуры криволинейной формы отличаются от зависимостей описываемых в литературных источниках исследователей при размоле волокнистых полуфабрикатов с использованием ножевой гарнитуры прямолинейной формы.

На рисунке 2 представлен график зависимости средней длины волокна от степени помола ШР.

1- концентрация массы 1%; 2- концентрация массы 2% Рисунок 2 - Зависимости средней длины волокна от степени помола ШР.

Из графика видно, что с увеличением градуса помола длина волокна уменьшается, что не противоречит классическим зависимостям свойств бумаги при ножевом размоле волокнистой массы [2]. Вид кривых не зависимо от концентрации волокнистой суспензии носит одинаковый качественный характер, и представляют собой параболические кривые.

Разница количественных значений изменяется в пределах ошибки эксперимента. Можно сделать вывод, что концентрация не оказывает существенное влияние на изменение длины волокна.

Одним из основных показателей прочностных свойств готовых отливок является разрывная длина.

На рисунке 3 представлен график зависимости разрывной длины от степени помола по ШР° при различной концентрации массы.

Из рисунка видно, что величина разрывной длины отливки имеет тенденцию роста, достигая максимума при степени помола 55 ШР с дальнейшим снижением этого показателя. Это можно объяснить тем, что с повышением градуса помола °ШР выше 55°ШР увеличивается количество мелкого волокна в фракционном составе полуфабриката, что естественно может сказаться на прочностных характеристиках отливок.

Из рисунка видно, что при размоле массы концентрацией 1% и 2% разница количественных значений изменяется в пределах ошибки эксперимента, поскольку разница в значениях концентрации не велика.

1- концентрация массы 1%; 2- концентрация массы 2% Рисунок 3 - Зависимости разрывной длины от степени помола ШР.

Таким образом, в статье представлены отдельные результаты экспериментальных исследований по размолу волокнистых полуфабрикатов с использованием гарнитуры с криволинейной формой ножей.

Библиографический список:

1. Патент 2307883 РФ Размалывающая гарнитура / Ю.Д.

Алашкевич, В.И. Ковалев, В.Ф. Харин, А.П.Мухачев // МПК D21D1/30 (2006.01)B02C7/12 (2006.01).

2. Иванов С.Н. Технология бумаги. Изд. 2-е, переработ. [Текст] / С.Н. Иванов - М.: Лесная промышленность, 1970. – 96 с.

Работа выполнена при финансовой поддержке в рамках государственного задания по теме «Закономерности процессов и совершенствование оборудования при заготовке древесины, глубокой химической переработке биомассы дерева и восстановлении лесов Сибири»

УДК 621.8

–  –  –

Проверять вал на различные деформации требуется при проектировании деталей машин и их узлов. Осуществлять проверку вала можно по допускаемым касательным и допускаемым нормальным напряжениям. Часто, валы, имеющие высокие обороты, рассчитывают на поперечные колебания.

При определенных скоростях вращающиеся валы становятся динамически неустойчивыми и возможно возникновение колебаний с большой амплитудой. Колебания ухудшают условия работы зубчатых зацеплений и подшипников, снижают качество вырабатываемого машиной продукта, а также могут привести к разрушению деталей, если динамические напряжения при колебаниях превысят предел выносливости материала.

Динамическая неустойчивость валов наступает тогда, когда число оборотов вала равно собственной частоте поперечных или крутильных колебаний вала. Это состояние называется резонансом, а число оборотов вала, при котором наступает резонанс, называется критическим числом оборотов вала.

Из теории колебаний известно, что опасным является не только сам момент резонанса, но и состояние, близкое к резонансному. В технических расчетах опасными считают обороты вала, которые отличаются от критических не более чем на 30%.

Расчет вала на колебания складывается из следующих этапов:

а) определение критического числа оборотов вала;

б) определение опасной зоны оборотов вала;

в) сопоставление фактического числа оборотов вала с опасной зоной;

г) пересчет диаметра вала, если фактическое число оборотов вала попало в опасную зону.

Определение критического числа оборотов вала.

Критическое число оборотов вала равно наинизшей собственной частоте поперечных колебаний и вычисляется по приближенной формуле Рэлея, которая для системы с несколькими степенями свободы имеет следующий вид:

gQ y i i.

(1) Q y ii 9,55 об/м, n (2) k 2 где - наинизшая круговая частота собственных поперечных колебаний вала, рад/с;

g - ускорение силы тяжести, g 9,8 103 мм/с2;

Qi - вес колеблющейся массы, которая условно принята сосредоточенной, Н;

yi - статический прогиб под данной сосредоточенной массой, вызванный весами всех сосредоточенных масс;

i - порядковый номер сосредоточенной массы;

n - критическое число оборотов вала в минуту.

k Собственная частота колебаний любой упругой системы, в том числе и собственная частота поперечных колебаний вала, зависит только от массы системы и ее жесткости. Входящие в формулу силы Qi и прогибы yi по физическому смыслу являются лишь заменяющими величинами, удобными для вычисления собственной частоты поперечных колебаний.

Поэтому на расчетной схеме к валу в этом случае прикладывают только силы, заменяющие массу, а именно: собственный вес вала и вес укрепленных на валу деталей (шкивов, зубчатых колес), и не прикладывают силы, не связанные с массой: натяжение ремней, усилия на зубцах зубчатых колес, усилия на рабочих инструментах и т. д.

При технических расчетах опасными оборотами вала считают такие, которые отличаются от критических не более чем на 30%.

Таким образом, опасную зону оборотов можно вычислить по формуле (3):

поп (0,7 1,3) пк. (3) Вал будет пригодным, если фактическое число оборотов n будет лежать за пределами опасной зоны поп, т. е. п поп min или п поп max.

Однако надо иметь в виду следующее. Если машина работает с переменным числом оборотов или медленно разгоняется до номинального числа оборотов (валы транспортных машин), то наибольшее фактическое число оборотов вала всегда должно лежать ниже опасной зоны. Если машина работает с постоянным числом оборотов и при пуске обороты набирает быстро, то можно допустить зарезонансный режим работы, т. е.

фактическое число оборотов вала может быть выше опасной зоны. Если при расчете фактическое число оборотов попало в опасную зову, то необходимо увеличить диаметры вала (увеличить жесткость вала) с таким расчетом, чтобы опасная зона оборотов сместилась и стала выше фактического числа оборотов вала. Так как пропорциональна квадрату диаметра вала, то это смещение достигается путем изменения диаметров вала по формуле (4):

n d do, (4) n оп min где d - вновь вычисляемый диаметр, при котором зона опасных оборотов будет выше фактического числа оборотов вала;

d о - ранее принятый диаметр;

n - фактическое число оборотов вала и в то же время это наименьшее значение опасных оборотов при диаметре вала d ;

- наименьшее значение опасных оборотов вала при диаметре п оп min dо.

Вновь полученные величины диаметров округляют до ближайших значений по ГОСТ 6636-60 в соответствии с конструктивно необходимой величиной уступов.

Так как при пересчете диаметры вала увеличивают, то деформации станут меньше и не будут нарушены условия по допускаемым деформациям. Новая опасная зона оборотов будет поп (1 1,8)п.

Таким образом, предложенная методика может быть применена при проектирование курсовых и дипломных работ.

Библиографический список:

1. Александров, А.В. Сопротивление материалов [Текст] / А.В. Александров, В.Д. Потапов, Б.П. Державин. – М. : Высш. шк.,2003. – 560 с.

2. Беляев, Н.М. Сопротивление материалов [Текст] / Н.М. Беляев. – М. : Высш. шк., 1976. – 606 с.

УДК66.015.23

–  –  –

Способы и методы расчета адиабатной ректификации позволяют в настоящее время создавать ректификационные колонны для разделения многокомпонентных смесей, высота которых достигает 30-ти метров при числе контактных ступеней 64 - 80 шт., потребляющих во многих случаях до 40 % энергии. В этой связи современные производства, требующее все больше чистых материалов, становятся энергоемкими и дорогостоящими.

Размещение в колоннах большого число контактных ступеней обусловлено низкой эффективностью процесса разделения вследствие несогласованности температур низкокипящих и высококипящих компонентов в поднимающемся паре и стекающей с верхней ступени флегмы, а также слабой интенсификацией процессов конденсации и испарения на контактных ступенях, что создает большие градиенты температуры, физических параметров разделяемых веществ на межфазной поверхности и тем самым не обеспечивает выполнения баланса тепло массообменных процессов при адиабатной ректификации.

Для устранения указанных недостатков целесообразно использовать не адиабатную ректификацию, основанную на том, что эффект обогащения паровой фазы легколетучим компонентом, а жидкой фазы - труднолетучим достигается, помимо массообмена, испарением жидкости и конденсацией паров в зоне контакта на каждой ступени [1, 2].

Процесс ректификации смеси этанол-вода осуществлялся в колонне состоящей из 22 контактных ступеней диаметром и высотой равными по 100 мм, каждая из которых снабжена тангенциальным завихрителем (диаметр завихрителя d = 88 мм, число каналов n =36 шт., ширина = 2,5 мм, высота l = 8 мм. Кубовая часть емкостью 0,2 м3 снабжена рубашкой и электронагревателями, мощностью 10 кВт. Расход подаваемой воды в дефлегматор составил 0,04-0,10 м3/час при ее начальной температуре 10 0С.

Как показали исследования в колонне с 22 контактными ступенями и флегмовом числе 1,0 при не адибатной ректификации концентрация этанола в дистилляте составила равной 96,4 % об, тогда как в условиях адиабатной ректификации эта концентрация не превышала 95,5 % об, что свидетельствует о высокой эффективности колонны. Экспериментальные данные эффективности контактной ступени представлены на рисунке

1.показывают ее высокую разделяющую способность.

–  –  –

Рисунок 1 - Зависимость эффективности вихревых контактных ступеней от скорости пара в каналах завихрителя Увеличение эффективности при не адиабатной ректификации обусловлено проявлением эффекта дробной конденсации на теплопередающей поверхности конденсаторов и - парциального испарения флегмы на каждой ступени.

На основе проведенных исследований разработаны чертежи колонны реализующей не адиабатный способ ректификации.

Библиографический список:

1 Пат. 2437698 Российская Федерация, МПК В01D3/14 С1. Способ ректификации [Текст]/ Войнов Н.А., Паньков В.А., Войнов А.Н. ;

заявитель – №2010118012/05 ; заявл. 04.05.2010 ; опубл. 27.12.2011, Бюл.

№ 36. – 7 c.: ил 2 Пат. 2445996 Российская Федерация, МПК В01D3/14 С1.

Ректификационная колонна [Текст]/ Войнов Н.А., Паньков В.А., Войнов А.Н. ; заявитель. – №2010118010/05 ; заявл. 04.05.2010 ; опубл. 27.03.2012, Бюл. № 9. – 6 c.: ил Работа выполнена при финансовой поддержке в рамках государственного задания по теме «Закономерности процессов и совершенствование оборудования при заготовке древесины, глубокой химической переработке биомассы дерева и восстановлении лесов Сибири»

УДК 66.015.23

–  –  –

Анализ возможных путей интенсификации масоопередачи (то есть переноса газа в жидкость) в системе газ-жидкость показывает, что использование для проведения этих процессов конструкций барботажных аппаратов не обеспечивает существенного повышения производительности и эффективности. В связи с этим, применение центробежного ускорения является наиболее простым способом интенсификации массообмена.

Вращение потока способствует дроблению пузырьков пара на ступени и предотвращает капельный унос жидкости, за счет действия силы инерции.

Коэффициент сопротивления контактной ступени рассчитывался согласно:

2 Р 2 сух, (1) u г где Рсух – гидравлическое сопротивление контактного устройства, Па;

u – скорость газа в каналах завихрителя, м/с.

Гидравлическое сопротивление является важной гидродинамической характеристикой контактных ступеней, которая характеризует затраты энергии газового потока на проведение процесса массообмена и обуславливает область его применения на практике. Знание величины гидравлических потерь в аппарате необходимо также при расчете технологических параметров.

Данные по сопротивлению вихревых аппаратов показывают, что гидравлические потери сухого аппарата подчиняются квадратичной зависимости от скорости газового потока, а коэффициенты гидравлического сопротивления орошаемых аппаратов определяются соотношением нагрузок по фазам (рисунок 1). Особенность зависимости коэффициента сопротивления аппарата от удельной нагрузки по жидкой фазе состоит в том, что при малых значениях нагрузки коэффициент сопротивления вихревого аппарата сначала резко убывает и становится меньше коэффициента сопротивления сухого аппарата, а затем, с увеличением нагрузки, возрастает, асимптотически приближаясь к прямой.

–  –  –

Рисунок 1 – Зависимость гидравлического сопротивления сухой тарелки с тангенциальным завихрителем от скорости газа в каналах Сопротивление сухой ступени рассчитывалось по соотношению (1).

Сопротивление орошаемой ступени определялось как Pм gH 1 P, (3) где P – потери напора, вызванные касательными напряжениями на межфазной поверхности, Па;

H – высота газожидкостного слоя, м;

– газосодержание.

Зависимости коэффициента сопротивления от скорости газа представлены на рисунке 2. [1, 2] Для исследуемых ступеней с тангенциальным завихрителем гидравлическое сопротивление и коэффициент сопротивления возрастает с увеличением количества каналов завихрителя и их ширины, и при Re 1500 слабо изменяется с увеличением скорости газа. Влияние ширины канала на коэффициент сопротивления связано с изменением масштаба турбулентности (размера вихрей) и лобового сопротивления струи.

Увеличение с повышением количества каналов обусловлено турбулентностью потока и совместным влиянием струй на характер распределения вихрей. Как установлено экспериментально, коэффициент сопротивления тангенциального завихрителя 0,75, что согласуется с данными работы [3] и Rз-2,5. Конструктивные параметры завихрителя и Rз определяют величину крутящего момента, вызванного вращательным движением газа, который с увеличением радиуса вращения и уменьшением угла наклона каналов возрастает, что приводит к дроблению вихрей и снижению их масштаба, а, следовательно, и к уменьшению коэффициента сопротивления контактной ступени.

0=2мм

–  –  –

Величина коэффициента сопротивления, вызванная изменением направления движения потока газа, для завихрителя с параллельными каналами и плоской кромкой составила г = 0,6, а для завихрителя с каналами, выполненными из пластин на конус, - г = 0,2.

Для уменьшения величины гидравлического сопротивления ступени необходимо: увеличивать площадь каналов (что снижает величину критической скорости газа) и радиус завихрителя, уменьшать угол наклона каналов и их ширину.

Библиографический список:

1. Овчинников, А.А. Динамика двухфазных закрученных турбулентных течений в вихревых сепараторах [текст]/А.А. Овчинников. – Казань: ЗАО «Новое знание». – 2005. – 288 с.

2. Войнов, Н.А. Гидродинамика вихревой ступени с тангенциальными завихрителями [текст]/ Н.А. Войнов [и др.]. Теоретические основы химической технологии. - 2010. - т.44. - № 2. - с.1–8.

3. Кустов, А.В. Гидродинамика и массообмен на вихревых ректификационных ступенях при переработки растительного сырья.

[Текст]

Автореферат дис… канд.техн.наук; 05.21.03/А.В. Кустов.

Красноярск: СибГТУ. – 2010.

УДК 676.024.45

–  –  –

Несмотря на широкое использование различных гидравлических машин связанных с проведением процесса перемешивания в целлюлознобумажной промышленности, до сих пор практически отсутствуют теоретически обоснованные методы расчета и конструирования этого оборудования. Конструирование машин ведется по существующим работоспособным аналогам, а новое оборудование доводится до оптимальных показателей работы эмпирическим путем. Следует отметить, что таким способом возможно решение только частных задач, а для перспективного проектирования оборудования с учетом современных научно-технических требований он не имеет перспектив на существование. Отсутствие гидравлических методов расчета с учетом движения волокнистой суспензии объясняется, в первую очередь, сложностью получения и достоверной трактовкой реологических характеристик бумажных масс [1].

Важность практического использования реологических характеристик волокнистых суспензий заключается в том, что они позволяют определить градиент скорости, при котором наступает полная диспергация волокнистого материала в потоке исследуемой суспензии.

Этот показатель принимается как критическое значение градиента

–  –  –

определенный момент диспергированного режима течения волокнистой суспензии.

Методика теоретического расчета оптимальных параметров технологического оборудования состоит из следующих этапов:

а) Для рабочей волокнистой суспензии осуществляется построение экспериментальной реологической характеристики с использованием ротационного вискозиметра.

б) Используя полученную экспериментальную реологическую характеристику, находится модифицированный теоретический критерий Рейнольдса по следующему аналитическому выражению [4] Следует учесть, что градиент сдвига определяется по реологической характеристике, принимая, что, где наибольшее значение критического градиента скорости на участке линейной зависимости.

в) Используя в аналогичных гидродинамических условиях равенство (2) находится скорость потока волокнистой суспензии при условии полной диспергации суспензии

–  –  –

г) Используя значение скорости волокнистой суспензии V выражения (4), определяется частота вращения перемешивающего устройства n

д) На заключительном этапе использования предлагаемой методики выполняется проверка данной скорости вначале по уравнению Навье Стокса с построением эпюры скорости, причем диспергированное состояние суспензии будет в случае, когда эпюра скоростей будет представлять квадратическую параболу. Отклонение формы эпюры от квадратической параболы указывает на переходный характер движения суспензии, при котором наблюдается образование мелко масштабных флокул в потоке (наличие флокул в рабочей суспензии в околосеточной области недопустимо).

И, наконец, окончательно производится экспериментальная проверка по замерам скорости потока в поперечном сечении проточной полости с последующим построением эпюры и ее сравнением с расчетной [5].

Вывод Предлагаемая методика настройки технологического оборудования по перемешиванию волокнистых суспензий, применяемых в ЦБП, на требуемый режим работы посредством использования модифицированных критериальных зависимостей, имеет большое практическое значение, позволяя снизить издержки времени на наладку и уменьшить затраты удельной электроэнергии в процессе эксплуатации данного оборудования.

Библиографический список:

1 Терентьев, О.А. Гидродинамика волокнистых суспензий в целлюлозно-бумажном производстве [Текст] / О.А. Терентьев. – М.:

Лесная пром-сть, 1980. – 248 с.

2 О разработке уравнения движения волокнисто-порошковых суспензий / Д.А. Иванов, К.А. Иванов, А.П. Руденко, Л.И. Земляков // Достижения и перспективы естественных и технических наук: сб.

материалов I Международной научн.-практич. конф. – Ставрополь, 2012. – С. 50-53.

3 Руденко, А.П. Теоретические основы и пути совершенствования процессов массоподготовки и принудительного формования изделий из суспензий различного композиционного состава [Текст] : дис. … докт.

техн. наук : 05.21.03 : защищена 18.05.2001 / Руденко Анатолий Павлович.

– Красноярск, 2001. – 336 с.

4 Куров В.С. Разработка критериев подобия основных режимов течения бумажной массы Текст] : дис…. канд. техн. наук : 05.21.03 :

защищена 10.03.1983 / Куров Виктор Сергеевич. – Л., 1983. - 196 с.

5 Гидродинамика волокнистых суспензий: методические указания к выполнению курсовой работы / О.А. Терентьев и [др.]. – Л.: ЛТИ ЦБП, 1988. – 27 с.

Работа выполнена при финансовой поддержке в рамках государственного задания по теме «Закономерности процессов и совершенствование оборудования при заготовке древесины, глубокой химической переработке биомассы дерева и восстановлении лесов Сибири».

УДК66.015.23

–  –  –

Для насыщения питательной среды взрывоопасными газовыми субстратами в основном используются биореакторы обеспечивающие межфазную поверхность путем перекачивания жидкости. К ним относятся аппараты с самовсасывающей мешалкой, струйные, пленочные и эжекторные [1], рисунок 1.

Рисунок 1- Схема биореактора с эжектором В настоящей работе проведена оценка интенсивности массоотдачи в газожидкостном аппарате с эжектором.

Массообмен изучался на примере абсорбции водой кислорода воздуха. Расход воды с низкой концентрацией кислорода подавался через сопло эжектора диаметром 3 мм и составил до 1,5 м3/ч. Начальная концентрация кислорода в воде поддерживалась равной 0,1510-3 кг/м3.

Рабочий объем аппарата составил 90 литров. Для перемешивания жидкости использовалась шести лопастная мешалка диаметром 120 мм.

Концентрация кислорода в воде определялась датчиком полярографического типа.

Как показали измерения расход воздуха, всасываемый эжектором составил равным 0,2 - 1 м3/ч, газосодержание при работе эжектора - 2%, а при работе мешалки - 10%. Диаметр пузырьков эжектируемого газа в жидкости составил равным 3 - 5 мм, что обеспечивало межфазную поверхность равную 12 - 100 м-1. Давление в линии подачи жидкости перед эжектором изменялось от 0,5 до 4 атм.

Величину коэффициента массоотдачи рассчитывали по зависимости, полученной на основе модели идеального перемешивания [2] L(cн ск ), V (с * ск ) где сн - концентрация кислорода, растворенного в жидкости, поступающей в аппарат, кг/м3; ск - концентрация кислорода в жидкости в аппарате, кг/м3; V- рабочий объем жидкости, м3; L - расход жидкости, м3/c; c*- равновесная концентрация кислорода в жидкости, кг/м3.

Экспериментальные значения коэффициента массоотдачи в аппарате с эжектором представлены на рисунке 2.

–  –  –

Экспериментальные точки (1-2): 1- ‘эжектор с мешалкой; 2- эжектор.

Рисунок 2 - Зависимость объемного коэффициента массоотидачи от расхода жидкости Согласно полученным данным величина коэффициента массоотдачи в аппарате с эжектором при одинаковом расходе газа выше, чем при барботаже или струйной аэрации. Однако вследствие достижения низкой межфазной поверхности в аппарате и необходимости обеспечения больших затрат на перекачивание жидкости применение аппаратов с эжектором для нужд инженерной практики не целесообразно.

В этой связи большими перспективами промышленного использования имеют пленочные биореакторы [1].

Библиографический список:

1. Войнов, Н.А. Пленочные биореакторы [текст]/ Н.А. Войнов [и др.].

– Красноярск: Издательство «БОРГЕС». – 2001 г. – 252 с.

2. Войнов, Н.А. Массоотдача в проточном газожидкостном биореакторе [текст]/ Н.А. Войнов [и др.].- Биотехнология.- 2014.- № 1.- С.

62-66.

Работа выполнена при финансовой поддержке в рамках государственного задания по теме «Закономерности процессов и совершенствование оборудования при заготовке древесины, глубокой химической переработке биомассы дерева и восстановлении лесов Сибири»

УДК 676.024.6

ОТДЕЛЬНЫЕ БУМАГООБРАЗУЮЩИЕ СВОЙСТВА ЦЕЛЛЮЛОЗЫ,

ПРИ РАЗМОЛЕ ЕЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ГАРНИТУР РАЗЛИЧНЫХ

ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ

О.Н. Федорова, В.И. Шуркина рук. д.т.н., профессор Ю.Д. Алашкевич ФГБОУ ВПО «Сибирский государственный технологический университет»

г. Красноярск Размол - важнейшая операция в целлюлозно-бумажном производстве, от которой в значительной степени зависят многие свойства готового целлюлозного композиционного материала. Неразмолотые волокна обладают малой пластичностью, слаборазвитой поверхностью и мало гидратированы, вследствие чего такие волокна плохо связываются друг с другом в бумажном листе. [1] Процесс размола предназначен для того, чтобы предать волокну определенные структуру и размеры по длине и толщине, сделать волокна гибкими и пластичными и сообщить им определенную степень гидратации, чтобы обеспечить связь волокон в бумажном листе, хорошее формирование (просвет) и заданные свойства бумаги: массу, пухлость, пористость, впитывающую способность и др. [2] Размалывающая гарнитура - основной рабочий орган мельницы, осуществляющий непосредственное воздействие на волокна в процессе их обработки.

Известно, что характер исполнения рисунка ножевой размалывающей поверхности диска зависит от его геометрических особенностей [3, 4].

В лаборатории кафедры Машины и аппараты промышленных технологий Сибирского государственного технологического университета были проведены исследования влияния рисунка ножевой размалывающей гарнитуры на качество обрабатываемого волокнистого материала. В качестве размалываемого материала использовали бисульфитную небеленую целлюлозу, полуфабрикат ООО «Енисейский ЦБК».

Для разработки волокнистого полуфабриката использовалась полупромышленная дисковая мельница.

Величина степени помола волокнистой массы по шкале ШопперРиглера на размольной установке имела следующие значения: (18, 30, 55,

70)ШР.

Был проведен сравнительный анализ бумагообразующих показателей при использовании ножевой гарнитуры с криволинейной (серповидной) формой ножей, спроектированной на кафедре МАПТ СибГТУ, и традиционной восьмисекторной ножевой гарнитуры с прямолинейными ножами с углом установки ножей к радиусу 45о. [5] Определялись такие бумагообразующие показатели: средняя длина волокна и внешняя удельная поверхность волокна.

Эксперимент проводился при частоте вращения ротора 2000 об/мин, использовалась масса концентрацией 1%, межножевой зазор составлял 0,1 мм.

На основании экспериментальных данных, был построен график зависимостей изменения длины волокна от степени помола (рисунок 1).

На графике представленном, на рисунке 1 наблюдается тенденция уменьшения средней длины волокна с увеличением градуса помола по ШР, что соответствует общепризнанным данным литературных источников.

Интенсивнее процесс укорочения длины волокна происходит на традиционной гарнитуре с прямолинейными ножами.

1 – гарнитура с криволинейной формой ножей; 2 – традиционная гарнитура Рисунок 1 - Зависимость средней длины волокна от степени помола по ШР.

На рисунке 2 представлена зависимость внешней удельной поверхности волокна от степени помола по ШР. Более высокие показатели внешней удельной поверхности волокна позволяет получить гарнитура с криволинейными ножами, что позволяет судить о более качественной разработки волокнистого материала. Из графика представленного на рисунке 2 видно, что с увеличением градуса помола рост внешней удельной поверхности повышается до 55 ШР, а после 55 ШР наблюдается его спад. Это можно объяснить тем, что с повышением градуса помола °ШР выше 55°ШР увеличивается количество мелкого волокна в фракционном составе волокнистой суспензии, что негативно сказывается на внешней удельной поверхности волокна.

1 – гарнитура с криволинейной формой ножей; 2 – традиционная гарнитура Рисунок 2 - зависимость внешней удельной поверхности волокна от степени помола по ШР.

Использование гарнитуры с криволинейной формой ножей при размоле волокнистых материалов позволяет получить хорошо разработанную длинноволокнистую массу с развитой внешней удельной поверхностью волокна.

Библиографический список:

1. Иванов, С.Н. Технология бумаги [Текст] / С.Н. Иванов.- Изд.

3-е, переработ.- М.: Лесная промышленность, 2006.-С. 36-37.

2. Технология бумаги и картона [Электронный ресурс] : учебное пособие : самост. учеб. электрон. изд. / Н. Ф. Пестова ; Сыкт. лесн. ин-т. –

Электрон. дан. – Сыктывкар : СЛИ, 2013. – Режим доступа:

http://lib.sfi.komi.com. – Загл. с экрана

3. Легоцкий, С.С. Размол бумажной массы / С.С. Легоцкий, Л. Н.

Лаптев. –М.: Лесная промышленность, 1981.-С. 93.

4. Оборудование целлюлозно-бумажного производства / под ред.

В.А. Чичаева. – М.: Лесная промышленность, 1981. – Т. 1. – С. 365.

5. Патент 2307883 РФ Размалывающая гарнитура / Ю.Д.

Алашкевич, В.И. Ковалев, В.Ф. Харин, А.П.Мухачев // МПК D21D1/30 (2006.01)B02C7/12 (2006.01).

Работа выполнена при финансовой поддержке в рамках государственного задания по теме «Закономерности процессов и совершенствование оборудования при заготовке древесины, глубокой химической переработке биомассы дерева и восстановлении лесов Сибири»

УДК66.015.23

–  –  –

Процессы теплосъема с поверхности широко реализуется в тепломассообменном оборудовании в конденсаторах, дефлегматорах, испарителях, ректификационных колоннах, реакторах, скрубберах и.т.д.

Как известно наиболее интенсивный теплосъем достигается при кипении жидкости на теплопередающей поверхности при пленочном течении среды, что широко используются в промышленности. Основным недостатком пленочных аппаратов являются их высокая металлоемкость и не устойчивое пленочное течение, обуславливающее образование сухих, не смачиваемых пятен на теплообменной поверхности. Что не позволяют широко использовать данный способ течения, в частности при высокой температуре стенки, больших тепловых нагрузках и наличия загрязненных поверхностей.

В этой связи наиболее перспективно осуществлять теплосъем, путем вращения газожидкостного потока паром или газом на теплопередающей поверхности. Наличие центробежной силы позволяет обеспечить полное смачивание поверхности, предотвращает образование сухих пятен, накипи, прогорания стенки и обеспечивает интенсивный отвод тепла.

Это приводит к уменьшению габаритов теплообменного оборудования, снижению текущих и капитальных затрат, позволяет утилизировать тепло высокотемпературных газовых выбросов, перерабатывать токсичные и взрывоопасные вещества.

Схема экспериментальной установки и методика исследования представлены нами ранее [1].

Обработка экспериментальных данных полученных при конденсации водяного пара на внутренней поверхности змеевиков позволил получить зависимость для расчета величины коэффициента теплоотдачи при конденсации водяного пара в змеевике, рисунок 1.

–  –  –

Рисунок 1 -Зависимость коэффициента теплоотдачи при конденсации от комплекса Экспериментальные значения коэффициента теплоотдачи при кипении представлены на рисунке 2, согласно которым величина теплоотдачи во вращающемся слое превышает эти значения при кипении в открытом объеме, что не противоречит данным [1, 2].

–  –  –

Экспериментальные точки (1-3) при расходе воздуха 0,018 м3/c:1- объем жидкости 1000 мл; 2- 600 мл ; 3- 400 мл. Параметры завихрителя: высота каналов 0,012 м; ширина каналов 0,0025 м; количество каналов 8 шт; диаметр завихрителя 0,11 м.

Рисунок 2 - Зависимость коэффициента теплоотдачи при кипении от удельной тепловой нагрузки Произведен расчет различных типов конденсаторов, показатели которых представлены в таблице.

–  –  –

Согласно данным вихревой испаритель имеет меньшие габариты и потребляет - мощность на компремирование воздуха.

Разработан сборочный чертеж вихревого дефлегматора для ректификационных колонн.

Библиографический список:

1 Войнов, Н. А. Теплообмен в воздушном вихревом конденсаторе [текст]/ Н. А. Войнов, А. А. Путинцева, Е. Е. Вырина.- Химическая промышленность.- 2013.- № 6.- С. 291-294.

2 Войнов, Н. А. Вихревая контактная ступень для тепломассообменных процессов. [текст]/ Н.А. Войнов, С. А. Ледник, О.

П. Жукова.- Химическое и нефтяное машиностроение.- 2013.- №9.- С. 9-11.

Работа выполнена при финансовой поддержке в рамках государственного задания по теме «Закономерности процессов и совершенствование оборудования при заготовке древесины, глубокой химической переработке биомассы дерева и восстановлении лесов Сибири»

УДК 66.015.23

–  –  –

Анализ возможных путей интенсификации масоопередачи в системе газ-жидкость при переработке растительного сырья показывает, что использование для проведения этих процессов конструкций барботажных аппаратов не обеспечивает существенного повышения производительности и эффективности. В связи с этим, применение центробежного ускорения является наиболее простым способом интенсификации массообмена.

Вращение потока способствует дроблению пузырьков пара на ступени и предотвращает капельный унос, за счет действия инерции.

Газосодержание пенного слоя, является одним из параметров, определяющих структуру слоя при работе ректификационных ступеней.

Газосодержание находится как отношение объема, занятого находящимся в газо-жидкостном слое газом, к общему объему слоя:

–  –  –

Рисунок 1 – Зависимость газосодержания на контактной ступени от фактора крутки (а) и объема жидкости на ступени (б) в начале кольцевого режима при Rз = 44 мм, Dc = 100 мм

-1;

-2;

-3;

0,7 0,7

-4.

0,6 0,6

–  –  –

Рисунок 3 – Зависимость межфазной поверхности от скорости газа в канале завихрителя

Библиографический список:

1. Овчинников, А.А. Динамика двухфазных закрученных турбулентных течений в вихревых сепараторах [текст]/А.А. Овчинников. – Казань: ЗАО «Новое знание». – 2005. – 288 с.

2. Войнов, Н.А. Гидродинамика вихревой ступени с тангенциальными завихрителями [текст]/ Н.А. Войнов [и др.]. Теоретические основы химической технологии. - 2010. - т.44. - № 2. - с.1–8.

3. Кустов, А.В. Гидродинамика и массообмен на вихревых ректификационных ступенях при переработки растительного сырья.

[Текст] Автореферат дис… канд.техн.наук; 05.21.03/А.В. Кустов.

Красноярск: СибГТУ. – 2010.

УДК

–  –  –

Рециклинг - повторное использование или возвращение в оборот отходов производства. Отходами производства называются остатки сырья, материалов и полуфабрикатов, образующиеся в процессе производства основной продукции и утратившие частично или полностью потребительскую стоимость исходного сырья и материалов.

В производстве ДВП на различных этапах производства образуются древесноволокнистые отходы.

В том числе при форматной обрезке плит:

-отходы продольные (полосы);

-отходы поперечные («пяточки») после обрезки фрезой.

Количество образующихся отходов приблизительно 4% от объема плиты, что составляет 82,28 м3 в год. Все отходы, полученные при раскрое древесноволокнистых плит на станках форматной резки (это поперечная кромка) идут на сжигание на ТЭС. При сжигании они выделяют вредные химические вещества, что влияет на экологическую обстановку промышленного комплекса и города в том числе. В связи с этим актуальным является поиск решения по возврату этих отходов в производство.

Целью данной работы является исследование возможности использования мельницы сухого роспуска для подготовки отходов форматной обрезки при изготовлении ДВП.



Pages:   || 2 | 3 | 4 | 5 |   ...   | 12 |

Похожие работы:

«(неофициальный перевод) Заявление Премьер-министра Синдзо Абэ Решение Кабинета министров Я полагаю, что в преддверии 70-летия окончания войны мы должны спокойно оглянуться на путь, который привел к прошедшей войне, дорогу, которой мы шли после войны, а также на весь период XX в. Из уроков истории мы должны извлечь мудрость для жизни в будущем. Более ста лет назад в мире простирались обширные колониальные владения, которые в основном принадлежали западным странам. На фоне подавляющего...»

«***** ИЗВЕСТИЯ ***** № 2 (38), 2015 Н И Ж Н Е В О ЛЖ С КОГ О А Г Р ОУ Н И В Е РС И Т ЕТ С КОГ О КО МП Л Е КС А Стратегией внедрения нового продукта начинается новый стратегический цикл. Рассмотрим основное содержание этой стратегии. Вначале уточняем расширившийся, платежеспособный, привлекательный целевой сегмент рынка, который мы охватили на предшествующем цикле развития нашего бизнеса. Определив целевой сегмент, выявляем актуальные ценности нашего ассоциированного потребителя, которые он...»

«Имя профессора, доктора технических наук, генерал-майора инженернотехнической службы Владимира Дмитриевича Журина широко известно в нашей стране. Специалисты знают его как крупного ученого и инженера, участника составления плана ГОЭЛРО, как организатора и научного руководителя Опытноисследовательского института водного хозяйства в ташкенте, как участника строительства БеломороБалтийского водного пути и канала им.Москры, как главного инженера Журин и руководителя Волгостроя и, Владимир...»

«УДК 621.31 АНАЛИЗ РАБОТЫ СИНХРОННЫХ МАШИН Черенков Н.С., лаборант кафедры ЭиАГП Политехнический институт (филиал) ФГАОУ ВПО «Северо-Восточный федеральный университет имени М.К. Аммосова» в г. Мирном, кафедра электрификации и автоматизации горного производства, Республика Саха (Якутия), Россия (678170, г. Мирный, ул. Тихонова 5/1), e-mail: nikolay.cherenkov.93@mail.ru В данной научной статье рассматриваются синхронные двигатели в качестве устройствисточников электрической энергии переменного...»

«ТЕХНОЛОГИЯ, МАШИНЫ И ОБОРУДОВАНИЕ ЛЕСОЗАГОТОВКИ И ДЕРЕВООБРАБОТКИ УДК 630*383 В.И. Посметьев В.А. Зеликов А.В. Лиференко ЭНЕРГОСБЕРЕГАЮЩИЙ ПРЕДОХРАНИТЕЛЬ ДЛЯ ЛЕСНОГО ПЛУГА Воронежская государственная лесотехническая академия Воронеж Представлены описание конструкции, принцип работы, предложена методика и дана оценка эффективности нового энергосберегающего предохранителя для лесного плуга В связи с наличием на объектах лесовосстановления (вырубках) большого числа разного рода препятствий в виде...»

«УДК 541.183 ТЕОРИЯ, ПРАКТИКА И АППАРАТУРНОЕ ОФОРМЛЕНИЕ АДСОРБЦИОННЫХ ПРОЦЕССОВ Н.А.Самойлов Уфимский государственный нефтяной технический университет, г. Уфа, Россия Исследования по теоретическим и прикладным проблемам адсорбционных процессов проводились на кафедре процессов и аппаратов химической технологии, а затем на кафедре нефтехимии и химической технологии УГНТУ в следующих направлениях: • кинетика и динамика жидкофазной адсорбции на цеолитах; • совершенствование технологий адсорбционной...»

«Министерство образования и науки Российской Федерации Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования Южно-Российский государственный технический университет (Новочеркасский политехнический институт) НИИ истории казачества и развития казачьих регионов Т.В. Панкова-Козочкина, В.А. Бондарев КАЗАЧЬЕ-КРЕСТЬЯНСКОЕ ХОЗЯЙСТВО ЭПОХИ НЭПА: проблемы модернизации аграрных отношений на Юге России Научный редактор: доктор исторических наук, доктор...»

«Миф техники. Феномен техники в современном мире Виртуальная выставка Л. А. Кожевникова, библиотекарь отдела обслуживания ЧОУНБ Человеческая цивилизация не стразу стала технической. Все началось с покорения человеком природы. Сначала это было приручение, одомашнивание диких растений и животных. Человекообразное существо учится поддерживать, т.е. регулировать огонь, а затем и создавать его. Огонь служит для того, чтобы защищаться, освещать, жарить, варить, а затем и ковать – он покорен. Но...»

«Воронежский научно-технический вестник № 1(11) март 2015 г. УДК 629.92 АНАЛИЗ УЧАСТКОВ ЭКСПЛУАТАЦИИ МОБИЛЬНЫХ ДЕФЕКТОСКОПНЫХ ЛАБОРАТОРИЙ ЛДМ-1 А. А. Платонов ФГБОУ ВПО МГУПС Как отмечается в [2, 5] для повышения эффективности, значимости и конкурентоспособности железных дорог требуется создание и внедрение инновационных технологий, обеспечиваемых современными машинами в необходимом их количестве. В соответствии с этим в последние несколько лет на железных дорогах России всё большую популярность...»

«Балтийский государственный технический университет «Военмех» им. Д. Ф. Устинова УДК 530.16 + 536-34.3:[535.2/.4 + 535.521.3] + 536.7+ 536.8 ББК 22.317 Редакция от 13.06.2004 была депонирована в ВИНИТИ: 16.07.2004, № 1249 B2004 В. В. Савуков Уточнение аксиоматических принципов статистической физики (теоретическое обоснование поискового проекта “Euler”) Copyright © 1986 – 2006. The project “Euler” by Vladimir V. Savukov. Настоящие материалы являются объектом авторского права, регламентируемого...»

«УТВЕРЖДЕНО Первым заместителем Председателя Правления ОАО «СО ЕЭС» Н.Г. Шульгиновым «25» июня 2015 г. ТЕХНИЧЕСКИЕ ТРЕБОВАНИЯ к генерирующему оборудованию участников оптового рынка (вступают в силу с 01 июля 2015 г.) МОСКВА Напечатано с сайта ОАО «СО ЕЭС» www.so-ups.ru Оглавление 1. Общие положения 1.1. Область применения 1.2. Требования, определяющие готовность генерирующего оборудования. 5 2. Требования к предоставлению информации 2.1. Предоставление участниками оптового рынка данных по...»

«Российский Речной Регистр СТО-06-2009 Рассмотрение и согласование технической стр. из документации Версия 3.0 Утвержден приказом федерального государственного учреждения Российский Речной Регистр от 25.08.2009 г. № 26-п Учтенный экз. № РАССМОТРЕНИЕ И СОГЛАСОВАНИЕ ТЕХНИЧЕСКОЙ ДОКУМЕНТАЦИИ СТО-06-2009 Документ для предоставления сторонним лицам. Публикуется с незначительными сокращениями Заместитель генерального директора п/п В.Ю. Ружьев Стандарт разработан отделом качества Главного управления...»

«ЗАКЛЮЧЕНИЕ ДИССЕРТАЦИОННОГО СОВЕТА Д 212.210.01 НА БАЗЕ ФЕДЕРАЛЬНОГО ГОСУДАРСТВЕННОГО БЮДЖЕТНОГО ОБРАЗОВАТЕЛЬНОГО УЧРЕЖДЕНИЯ ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ «РЫБИНСКРШ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ АВИАЦИОННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ РШЕНИ П. А. СОЛОВЬЕВА» ПО ДИССЕРТАГЩИ НА СОИСКАНИЕ УЧЕНОЙ СТЕПЕНИ КАНДИДАТА НАУК аттестационное дело № _ решение диссертационного совета от 29 декабря 2015 г. №167 О присуждении Толкачеву Александру Викторовичу, гражданину Россий­ ской Федерации, ученой степени кандидата...»

«Московский государственный технический университет имени Н. Э. Баумана Н. А. ГОЛУБЕВА ДИССИММЕТРИЯ «И Г Р Ы В Б И С Е Р» Краткое введение в метатеорию постмодернизма УДК 1 ББК 87 Г62 Рецензенты: д-р филос. наук, проф. В. А. Канке; д-р филос. наук, проф. Г. И. Ловецкий Голубева Н. А. Г62 Диссимметрия «игры в бисер» : краткое введение в метатеорию постмодернизма / Н. А. Голубева. – М.: Издательство МГТУ им. Н. Э. Баумана, 2009. – 188 с. ISBN 978-5-7038-3417-6 В монографии впервые с позиций...»

«ДОКУМЕНТОВЕД КАК «ОТВЕТ» НА ВЫЗОВ ИНФОРМАЦИОННОГО ОБЩЕСТВА, ИЛИ ПРОБЛЕМЫ ИНСТИТУЦИОНАЛИЗАЦИИ ПРОФЕССИИ Хиля А.А., Михайлова Т.Л. Нижегородский государственный технический университет имени Р.Е. Алексеева Нижний Новгород, Россия DOCUMENTOLOGISTS AS «RESPONSE» TO THE INFORMATOIN SOCIETY CHALLENGES, OR PROBLEMS INSTITUTIONALIZATION PROFESSION Khilya A.A., Michailova T.L. Nizhny Novgorod State Technical University named after R.E. Alekseev Nizhniy Novgorod, Russia Развитие постиндустриального...»







 
2016 www.os.x-pdf.ru - «Бесплатная электронная библиотека - Научные публикации»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.