WWW.OS.X-PDF.RU
БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА - Научные публикации
 

Pages:   || 2 |

«А.В. Крюков, В.П. Закарюкин, В.Ю. Соколов МОДЕЛИРОВАНИЕ СИСТЕМ ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЯ С МОЩНЫМИ ТОКОПРОВОДАМИ Иркутск 2010 ...»

-- [ Страница 1 ] --

ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ЖЕЛЕЗНОДОРОЖНОГО ТРАНСПОРТА

ИРКУТСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ПУТЕЙ СООБЩЕНИЯ

А.В. Крюков, В.П. Закарюкин, В.Ю. Соколов

МОДЕЛИРОВАНИЕ

СИСТЕМ ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЯ

С МОЩНЫМИ ТОКОПРОВОДАМИ

Иркутск 2010

УДК 621.311

ББК 31.27-01

К 85

Представлено к изданию Иркутским государственным университетом путей сообщения

Рецензенты:

доктор технических наук, проф. В.Д. Бардушко доктор технических наук, проф. М.П. Дунаев Крюков А.В., Закарюкин В.П., Соколов В.Ю.

К 85 Моделирование систем электроснабжения с мощными токопроводами: монография / под ред. А.В. Крюкова. – Иркутск: ИрГУПС. – 2010. – 84 с.

ISBN 978-5-98710-141-4 Основное внимание уделено компьютерным технологиям моделирования режимов систем электроснабжения, построенных с использованием симметричных токопроводов напряжением 6 и 10 кВ и многоамперных шинопроводов 0.4 кВ. Моделирование осуществляется на основе фазных координат и решетчатых схем замещения.

Кроме того, рассмотрены вопросы построения математических моделей линий электропередачи, выполненных на основе самонесущих изолированных проводов, а также одножильных кабелей с изоляцией из сшитого полиэтилена.



Монография предназначена для инженерно-технических работников, занимающихся эксплуатацией систем электроснабжения, а также для аспирантов и студентов электроэнергетических специальностей.

Библиогр.: 53 назв.

УДК 621.311 ББК 31.27-01 © А.В.Крюков, В.П. Закарюкин, В.Ю. Соколов, 2010 © Иркутский государственный университет путей сообщения, 2010 ISBN 978-5-98710-141-4

СОДЕРЖАНИЕ

ВВЕДЕНИЕ

1. МЕТОДЫ РАСЧЕТА РЕЖИМОВ СИСТЕМ ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЯ...7

1.1. Уравнения установившегося режима

1.2. Метод симметричных составляющих

1.3. Фазные координаты в расчетах режимов электрических систем

1.4. Математические модели многопроводных систем

1.5. Уравнения установившегося режима СЭС в фазных координатах

1.6. Токораспределение в проводах многопроводных ЛЭП

2. МОДЕЛИРОВАНИЕ ТОКОПРОВОДОВ В ФАЗНЫХ КООРДИНАТАХ

2.1. Моделирование гибких токопроводов

2.2. Моделирование шинопроводов

2.3. Моделирование газоизолированных линий электропередачи

3. МОДЕЛИРОВАНИЕ ЛЭП, ВЫПОЛНЕННЫХ СПЭ-КАБЕЛЯМИ И СИП

3.1. Моделирование одножильных экранированных кабелей

3.2. Анализ технической эффективности самонесущих изолированных проводов.. 57 ЗАКЛЮЧЕНИЕ

БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК

Приложение А. Свойства уравнений режима, связанные с их нелинейностью

ВВЕДЕНИЕ

В системах электроснабжения (СЭС) энергоемких промышленных предприятий нашли широкое применение мощные токопроводы, выполненные с помощью жестких шин или проводами больших сечений, например, А-600 [28, 35, 39, 40, 42, 43]. Вследствие значительных рабочих токов имеет место существенное электромагнитное влияние между отдельными токоведущими частями устройства [48]. Кроме того, часто используется совместная прокладка токопровода и технологических трубопроводов [42, 43], что приводит к усложнению распределения электромагнитного поля.

Указанные факторы требуют создания методов и компьютерных технологий для моделирования режимов СЭС, включающих мощные токопроводы.

Методы определения режимов СЭС, построенных на базе симметричных токопроводов, могут быть реализованы на основе фазных координат с использованием решетчатых схем замещения [13]. На основе этих методов и алгоритмов в ИрГУПС разработан программный комплекс FAZONORD, позволяющий рассчитывать режимы СЭС с многопроводными линиями электропередачи (ЛЭП) различного конструктивного исполнения, включающими до 100 проводов [41]. Комплекс построен с использованием современных технологий визуального моделирования, что существенно повышает эффективность расчетов сложных систем электроснабжения. Следует отметить, что программный комплекс FAZONORD дает возможность достаточно точного учета влияния различных металлических конструкций, например трубопроводов, проложенных параллельно с ЛЭП.

При этом трубопровод может быть смоделирован набором заземленных проводов.

При формировании магистральных цеховых сетей, а также для питания мощных сварочных машин и электропечей применяются шинопроводы большого сечения, рассчитанные на токи 4000 А и более. Такие шинопроводы применяются на напряжениях до 1000 В и расстояния между токоведущими частями могут быть весьма небольшими, что приводит к резкому проявлению эффекта близости, увеличивающему активное сопротивление шины. Учет этого эффекта традиционными методами [39, 48] связан с весьма сложными расчетами, мало приемлемыми в практике проектирования и эксплуатации систем электроснабжения (СЭС). Кроме того, методика, изложенная в [48], основывается на рассмотрении шинопровода как локального объекта, вне его связей с питающей СЭС. На основе разработанного в ИрГУПСе обобщенного метода моделирования многопроводных систем в фазных координатах может быть реализован новый, системный подход к моделированию многоамперных шинопроводов, отличающийся тем, что предлагаемые модели непосредственно используются в задачах расчета установившихся режимов СЭС.





Наиболее распространенной формой сечения шин является прямоугольная. Даже при частоте 50 Гц вытеснение тока приводит к тому, что по краям шины плотность тока существенно превышает плотность тока в середине, что ведет к увеличению активного сопротивления переменному току. Это увеличение учитывается коэффициентом добавочных потерь.

Возможности расчетов режимов электрических систем с подобными шинопроводами ограничиваются ввиду существенного изменения параметров шин из-за поверхностного эффекта и эффекта близости, зависящих как от взаимного расположения токоведущих частей, так и от токораспределения в шинном наборе.

Разработанный в ИрГУПС обобщенный метод моделирования многопроводных систем в фазных координатах, основанный на использовании решетчатых схем, позволяет решить задачу расчета режимов СЭС с шинопроводами без введения эмпирических коэффициентов. При этом корректно учитывается реальное токораспределение, а также поверхностный эффект и эффект близости. Кроме того, возможен учет металлических коробов (экранов), в которых могут размещаться шинные конструкции. Метод основан на замене массивных проводников в плоскопараллельном электромагнитном поле набором тонких проводов, суммарный ток в которых равен току массивного проводника. Если соединить провода набора друг с другом, то получится модель шинопровода, в которой распределение токов в тонких проводах определяется и поверхностным эффектом, и эффектом близости.

Настоящая работа посвящена подробному рассмотрению вопросов, связанных с моделированием систем электроснабжения, включающих в свой состав элементы, имеющие значительные электромагнитные влияния между токоведущими частями. Кроме упомянутых выше токопроводов и шинопроводов в монографии рассмотрены газоизолированные линии электропередачи (ЛЭП), а также ЛЭП, выполненные на основе одножильных кабелей с изоляцией из сшитого полиэтилена, а также низковольтные ЛЭП, смонтированные с использованием самонесущих изолированных проводов (СИП).

В первой главе работы детально рассмотрены теоретические основы расчета режимов СЭС в фазных координатах. При этом основное внимание уделено вопросам формирования и решения уравнений установившегося режима (УУР) [9…11, 13…17, 30].

Вторая глава посвящена практическим приложениям разработанной методики моделирования несимметричных режимов с учетом взаимных электромагнитных влияний токоведущих частей. Рассмотрены практические задачи расчета режимов СЭС с токопроводами 6-10 кВ, а также вопросы моделирования газоизолированных ЛЭП [19… 23, 31…34].

В третьей главе описаны методики моделирования СЭС, построенных на основе одножильных СПЭ-кабелей, а также самонесущих изолированных проводов [12, 18].

1. МЕТОДЫ РАСЧЕТА РЕЖИМОВ СИСТЕМ

ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЯ

1.1. Уравнения установившегося режима

–  –  –

тах, достаточно вывести переменную i из состава неизвестных, считая ее значение заданным. В декартовых – либо добавить уравнение, обеспечивающее условие i = const, либо фиксировать одну из компонент напряжения на нулевом значении U i = 0 или U i = 0.

Чаще всего фиксируют U i = const,что соответствует i = 0.

Однако в любом случае число уравнений становится большим числа неизвестных, т. е. система становится переопределенной. Чтобы обеспечить соответствие числа уравнений и неизвестных, в состав определяемых вводится новая, дополнительная и временная частота f или ее относительное изменение f f0 S=.

f0 Однако часто проводятся расчеты режимов, в которых частота считается неизменной, фиксированной величиной. В этом случае, чтобы устранить переопределенность, из системы необходимо исключить одно из уравнений, в результате чего либо активная, либо реактивная составляющая мощности в одном из узлов перестает быть переменной и определяется после расчета. Такой узел называется балансирующим по активной или реактивной мощности. В качестве балансирующего узла обычно выбирают станцию, поддерживающую частоту в энергосистеме, или узел примыкания рассчитываемой СЭС к питающей ЭЭС. Такой узел, принимая на себя небаланс мощности, имитирует системный эффект изменения частоты, состоящий в поддержании соответствия генерируемой, потребляемой мощностей и потерь.

Однако, кроме фиксации аргумента напряжения i, следует фиксировать и модуль напряжения U j хотя бы в одном из узлов. Последнее требование связано с тем, что нелинейные уравнения потокораспределения имеют множество решений (см. приложение А), которые математически равноправны, но большинство из них являются физически нереализуемыми. Фиксация модулей напряжения в узлах обеспечивает нахождение решений, имеющих практическое значение. Модуль напряжения задается обычно в тех же узлах, где фиксирован его аргумент.

Уравнения установившегося режима (УУР) могут быть записаны в виде

–  –  –

kт i j (gi jU j' +bi j U j" ) ; S1 2,i = kт i j (bi j U j' gi jU j" ).

N N S1 1,i = j =1, j i j =1, j i Все записанные соотношения предполагают разделение узлов на нагрузочные и генераторные, а для формы декартовых координат не предполагается использование узла типа Q. Ветви представляют собой RLветви с идеальным трансформатором, коэффициент трансформации которого определяется отношением напряжения первого узла к напряжению второго.

При формировании уравнений чаще всего используется однолинейная схема замещения прямой последовательности, пригодная для расчетов симметричных режимов. В этой схеме линии обычно представляются в форме, соответствующей П-образной схеме замещения, трансформаторы замещаются Т-образной схемой, а генераторы и нагрузки представляются внешними потоками мощности.

При расчетах несимметричных режимов трехфазных систем используется метод симметричных составляющих или его модификации, а также метод фазных координат. Последний является более универсальным и позволяет рассчитывать режимы совмещенных трехфазных и однофазных систем. Оба метода требуют составления соответствующих схем замещения и применения адекватных моделей элементов ЭЭС, причем решение этих двух вопросов для каждого из методов производится по-разному. При соответствующем подходе и тот, и другой методы могут быть сведены к уравнениям узловых напряжений с итерационным решением по (1.6), то есть с применением хорошо разработанных алгоритмов.

Основная трудность моделирования линий и трансформаторов заключается в существовании взаимоиндуктивных связей отдельных ветвей друг с другом. Частичное решение этой проблемы известно давно [4], однако это решение не обладает универсальностью, требуя индивидуального подхода для каждого конкретного случая.

1.2. Метод симметричных составляющих

–  –  –

три схемы замещения и определяются реакции схем на воздействие соответствующей входной последовательности. После этого определяются реакции каждой из фаз наложением реакций каждой последовательности, с обратным переходом к фазным координатам.

Метод симметричных составляющих имеет ограниченное применение для несимметричных систем. Основной причиной, резко ограничивающей возможности применения метода симметричных составляющих, является сильное усложнение схем замещения при росте числа несимметрий в электрической системе. По этой же причине затруднена формализация метода для применения его в расчетных алгоритмах при реализации в программных средствах. Фактически метод работает только при расчетах режимов в симметричных трехфазных системах при одной – двух введенных несимметриях. Рассмотренные в работах С.Б. Лосева и А.Б. Чернина [37, 49, 50] примеры применения метода симметричных составляющих хорошо иллюстрируют резкое усложнение схем замещения для разных последовательностей при росте числа несимметрий.

Кроме того, при практическом применении метода симметричных составляющих возникают дополнительные затруднения. Так, например, в случае линий электропередачи сопротивление нулевой последовательности зависит от проводимости земли, и эта зависимость усложняется для нетранспонированной линии. Для трансформаторов характерным является появление токов обратной последовательности при подаче строго симметричного напряжения из-за неодинаковости стержней разных фаз. Совершенно неясной становится возможность применения метода симметричных составляющих для специальных трансформаторов с симметрирующим эффектом.

1.3. Фазные координаты в расчетах режимов электрических систем

Наиболее эффективно задача расчета сложнонесимметричных режимов может быть решена на основе применения фазных координат. При их использовании электрическая система может описываться трехлинейной схемой или представляться в виде компаунд-сети [1, 29]. В первом случае каждый трехфазный элемент задается тремя сопротивлениями с электромагнитными связями или соответствующими схемами замещения. Число узлов расчетной схемы по отношению к однолинейной сети при этом утраивается. Во втором случае трехфазная сеть рассматривается как однолинейная, в которой каждая ветвь представляется в виде матрицы размерности 3x3, а токи и напряжения – векторами размерности 3 [1]. Первый способ позволяет рассматривать любые многофазные элементы, например, линии электропередачи (ЛЭП) с тросами. При втором способе учет таких элементов существенно затрудняется.

Использование фазных координат целесообразно при необходимости учета различий в пофазных параметрах линии, для расчетов режимов комбинированных однофазных и трехфазных систем, для расчетов систем с особыми схемами соединений трансформаторов, а также при расчетах взаимных электромагнитных влияний линий друг на друга. При использовании соответствующих моделей элементов расчеты можно выполнять с помощью имеющихся компьютерных технологий расчета режимов и коротких замыканий, рассматривая схему в фазных координатах в качестве фиктивной схемы прямой последовательности.

Базисом метода фазных координат является естественное трехлинейное представление электрических схем, в котором достаточно просто учитываются однофазные и несимметричные трехфазные элементы. Эта постановка позволяет легко учитывать разнообразные несимметрии трехфазных линий (разрывы проводов и несимметричные короткие замыкания), наличие грозозащитных тросов и расщепленных проводов фаз. В трехфазных схемах замещения можно моделировать несимметричные соединения трехфазных трансформаторов и их групп, что характерно для тяговых подстанций электрифицированных железных дорог переменного тока и мощных электротехнологических установок.

Важнейшим моментом метода фазных координат является получение адекватных моделей элементов ЭЭС, таких, как воздушные и кабельные линии электропередачи, однофазные и трехфазные трансформаторы различных модификаций, асинхронные и синхронные машины. Другим важным обстоятельством является необходимость формализации подхода к построению моделей элементов и схем, позволяющей перейти к разработке алгоритмов численной реализации и подготовке программных средств расчетов режимов, обладающих достаточно удобным пользовательским интерфейсом. Вообще говоря, матрица сопротивлений в системе симметричных координат однозначно связана с матрицей сопротивления в фазных координатах, Z = S Z S s, однако два обстоятельства затрудняют применение симметричных составляющих на равных правах с фазными координатами. Во-первых, определение матрицы сопротивлений начинается все-таки в фазных координатах, что требует адекватной исходной модели, а во-вторых, в сложных системах составление и стыковка схем замещения разных последовательностей чрезвычайно сложны. Кроме того, фазные координаты имеют существенное преимущество перед различными системами составляющих, оставляя возможности для физической интерпретации моделей и их модификации.

Систематическое применение фазных координат для расчетов режимов электрических систем начато в работах Лаутона [51], С.Б. Лосева, А.Б.

Чернина [36, 37, 49, 50], А.П. Бермана [1]. Лаутоном предложено преобразование модели однофазного трансформатора без намагничивающей ветви, фактически сводящееся к синтезу решетчатой схемы замещения по уравнениям связи входных и выходных величин. Трехфазные трансформаторы получены путем соответствующего соединения нескольких однофазных трансформаторов. С.Б. Лосевым и А.Б. Черниным использованы более совершенные полносвязные решетчатые схемы однофазных трансформаторов с учетом ветви намагничивания, а модели трехфазных трансформаторов организованы по тому же принципу составления их из однофазных моделей. Недостаток такого подхода очевиден: при соединении обмоток трехфазного трансформатора в звезду группа однофазных трансформаторов резко отличается от трехфазного способностью передавать нулевую последовательность напряжений. Кроме того, возникают сложности алгоритмического порядка при формировании произвольных трехфазных трансформаторов.

В ряде последних работ для моделирования трансформаторов используется теория многополюсников с сохранением указанных недостатков. Линии электропередачи замещаются решетчатыми схемами или многополюсниками по аналогии с трансформаторами – путем преобразования уравнений связи падений напряжений с токами фаз. Так, в статье В.А.

Солдатова и Н.М. Попова [44] предлагается моделирование линий многополюсниками, но только для частного случая трехфазной трехпроводной линии и с плохой формализуемостью для обобщенного случая; кроме того, нагрузки в примерах были заданы величинами сопротивлений.

Можно выделить две основные тенденции в моделировании линий и трансформаторов. Первая из них заключается в замене линии или трансформатора решетчатой схемой из RLC-элементов, имеющей физическую интерпретацию; вторая использует абстрактный матричный подход. В этом плане трансформаторы чаще моделируются в соответствии с первым направлением, а линии – со вторым. Применение решетчатых схем является более предпочтительным из-за возможности оперирования решетчатой схемой как с набором резистивных, индуктивных и емкостных элементов, для которых применимы разработанные алгоритмы и программы расчетов режимов, представленных схемой замещения прямой последовательности.

Группы моделей однофазных трансформаторов для моделирования трехфазных используются и в наиболее распространенном прикладном пакете SimPowerSystem системы MatLab. Там же используются модели ЛЭП в виде отрезков длинных линий или в форме симметричных составляющих. Схожие принципы используются и в программных системах проектирования и расчетов режимов смешанных систем постоянного и переменного тока PSCAD-EMTDC, DigSILENT PowerFactory, ATP-EMTP.

Синхронные и асинхронные машины представляются сопротивлениями в симметричных составляющих с последующим преобразованием матрицы сопротивлений в фазные координаты. Так, в частности, представлены модели работы [37], где для получения модели асинхронного двигателя в фазных координатах использовано представление сопротивлениями, получаемыми на основе симметричных составляющих. Такое представление, однако, противоречит принятому в данной работе подходу с использованием только основных элементов электрических схем замещения, позволяющему без оговорок использовать разработанные методы и алгоритмы расчетов электрических цепей.

1.4. Математические модели многопроводных систем Наиболее эффективно задача расчета режимов СЭС с мощными токопроводами может быть решена на основе применения фазных координат.

Основную трудность при описании СЭС в фазных координатах создают элементы со взаимоиндуктивными связями, к которым относятся многопроводные линии и трансформаторы. В работе [13] предложен единый методологический подход к построению моделей таких элементов, отличающийся математической строгостью получаемых моделей, реализуемых решетчатыми схемами замещения в виде наборов RLC-элементов, соединенных по схеме полного графа.

Линии электропередачи и трансформаторы разных типов представляют собой статические многопроводные элементы (СМЭ) из нескольких проводов или обмоток, обладающих взаимной электромагнитной связью (рис. 1.1). Если вынести соединения этих проводов (обмоток) за пределы рассматриваемого СМЭ, то линии и трансформаторы будут отличаться друг от друга только характером взаимоиндуктивной связи между проводами или обмотками.



На первом этапе моделирования матрица проводимостей, используемая для получения решетчатой схемы СМЭ, формируется без учета фактического соединения отдельных проводов или обмоток на основе следующего матричного преобразования D D Y PC = M 0 Z M T =, D D где Y PC – матрица размерностью n=2r 2r; Z – исходная матрица сопротивлений элемента размерностью r x r, учитывающая взаимные индуктивные связи между проводами; z ik = z ki ; D = Z ; r – исходное число проводов элемента без учета их соединения; M 0 – топологическая матрица, опE ределяемая на основе соотношения M 0 = r, E r – единичная матрица E r размерностью r r.

Следует отметить, что, несмотря на вид, отличный от традиционно используемого в электротехнике, Y PC является именно матрицей проводимостей, так как обладает всеми необходимыми свойствами, присущими этой матрице.

При отсутствии в элементе связей с узлом нулевого потенциала (землей), т.е. z k 0 =, k =1..r, матрица Y PC является r-кратно вырожденной, что, однако, не препятствует использованию модели в расчетах.

Действительно, после формирования расчетной схемы сети путем объединения моделей нескольких элементов и исключения уравнений, отвечающих базисным узлам, матрица проводимостей сети становится хорошо обусловленной.

–  –  –

1.5. Уравнения установившегося режима СЭС в фазных координатах На основе моделей отдельных элементов в виде матриц проводимостей, описанных в предыдущем параграфе может быть сформирована модель сети в целом. Формирование такой модели в виде матрицы проводимостей Y можно проиллюстрировать на примере кольцевой сети, пока

–  –  –

Qн k i = Qн0 k i b0 k i + b1 k i ;

+ b2 k U ном k i U ном k i U k i = ( U k ' U i ' )2 + ( U k " U i" )2.

Узлы сети могут содержать нагрузки между узлом и землей, источники активной и реактивной мощности, одним полюсом соединенные с землей, и шунты на землю.

По характеру нагрузок узлы ЭЭС можно разделить на шесть типов:

• узлы без нагрузок и генераций;

• узлы с нагрузками, включенными между узлом и землей и заданными неизменными мощностями (рис. 1.3а);

• узлы с нагрузками, изменяющимися по статическим характеристикам (рис. 1.3б);

• узлы с регулируемыми источниками реактивной мощности, с нулевой активной мощностью и тремя диапазонами изменения напряжения для задания закона изменения реактивной нагрузки (рис. 1.3в);

• узлы с фиксированными генерациями активной и (или) реактивной мощности (рис. 1.3г);

• узлы, балансирующие активную и (или) реактивную мощность.

В алгоритмическом плане выделение отдельных типов узлов нецелесообразно, поскольку чаще встречаются не отдельные типы узлов, а их сочетания. Традиционно принятая система представления информации об узлах предполагает наличие всех характеристик, часть из которых могут быть нулевыми.

Нагрузочные ветви системы могут быть восьми типов, поскольку при расчетах режимов систем электроснабжения железных дорог требуются однофазные источники тока:

• пассивные ветви с последовательно соединенными активным и индуктивным элементами и идеальным трансформатором; один из узлов ветви заземлен;

–  –  –

Отсюда Pk i ИТ = ± (U k ' J k i ' +U k " J k i " );

Qk i ИТ = ±( U k ' J k i " +U k " J k i ' ) ;

где знак плюс соответствует направлению стрелки источника тока из узла k, минус – в узел k.

Задание фиксированной генерации в ветви между узлами аналогично заданию нагрузки при смене знака. Сложнее обстоит дело с заданием фиксированного модуля напряжения между узлами для ветви, балансирующей реактивную мощность. В этом случае система уравнений должна быть дополнена уравнением типа U k i = (U k ' U i ' ) + (U k " U i" ) = const.

Узел, балансирующий реактивную мощность, характеризуется уравнением такого вида U k ' 2 +U k " 2 U k = 0.

–  –  –

1.6. Токораспределение в проводах многопроводных ЛЭП Методы расчета токораспределения в СМЭ основаны на определении режима полной схемы, в результате чего вычисляются напряжения провод – земля в начале и в конце многопроводной системы. Алгоритм расчета токов отдельных проводов включает следующие этапы.

1. Производится повторное формирование решетчатой схемы замещения многопроводной системы без обработки соединений проводов:

• расчет и обращение матрицы Z с хранением только верхней треугольной части матрицы H1, т.е. Z = L1 H1, где L1 – нижняя треугольная матрица.

• расчет матрицы A (см. стр. 26), ее обращение и определение собственных и взаимных емкостей проводов;

• формирование параметров решетчатой схемы замещения элемента, но без дальнейшего объединения соединенных узлов и удаления заземленных узлов (у заземленных узлов потенциал принимается равным нулю);

ветви между концами проводов, которые в элементе соединены, не учитываются, поскольку токи по ним не протекают; при этом решетчатая схема получается не полносвязной.

2. Все узлы сформированной решетчатой схемы объявляются балансирующими по активной и реактивной мощности с напряжениями, найденными в результате расчета режима полной схемы.

3. Пересчитываются связные списки для многопроводного элемента и производится расчет режима элемента, который осуществляется за одну итерацию.

4. С учетом добавок емкостных токов вычисляются суммарные токи, оттекающие из узла по ветвям решетчатой схемы замещения. Они являются искомыми токами проводов.

5. В качестве контрольного шага вычисляются суммарные токи узлов с учетом объединения некоторых проводов друг с другом; эти токи ранее были получены при расчете полной схемы.

Представленный алгоритм позволяет производить расчеты токов отдельных проводов любой многопроводной системы:

• линий электропередачи (ЛЭП) различного конструктивного исполнения, включая многоамперные токопроводы и ЛЭП с расщепленными фазами;

• силовых трансформаторов с любым соединением обмоток.

Описанная методика реализована в комплексе программ визуального моделирования несимметричных режимов Fazonord-Качество [41]. С помощью этого комплекса проанализированы режимы работы линий двух типов: компактной воздушной линии с десятью проводами АС-240/56 в каждой фазе (рис. 1.4), распределение зарядов на проводах которой описано в работе [52], и типовой ЛЭП-500 с горизонтальным расположением фаз и тремя проводами АС-300 в каждой фазе.

Рис. 1.4. Расположение проводов компактной ЛЭП

Для линии 10АС-240 проведено моделирование участка длиной 100 км при напряжении 230.4 кВ тремя отрезками линии для выполнения транспозиции (рис. 1.5) и нагрузками в виде трех одинаковых резистивных элементов по 1000 Ом с заземленными правыми узлами. Для ЛЭП 3АС-300 с входным напряжением 502.3 кВ смоделирован участок длиной 300 км с тремя элементами ЛЭП по 100 км и сопротивлениями нагрузок 3000 Ом.

Рис. 1.5. Исходная схема ЛЭП и расчетная схема комплекса Fazonord-Качество

Для каждого варианта линии выполнены следующие расчеты:

• определение режима холостого хода для расчета зарядных токов фаз и отдельных проводов, связанных с зарядами очевидным соотношением I = j q, где = 314 рад/с; полученные величины зарядов сопоставлялись с относительными зарядами проводов расщепленных фаз, представленных в цитируемой на стр. 39 работе, где относительный заряд определялся отношением абсолютного заряда провода к предельно допустимому по условиям короны и радиопомех;

• определение мощности емкостной генерации линии и активноиндуктивного сопротивления фазы для проведения сопоставительных расчетов для прямой последовательности;

• сопоставительные расчеты симметричных режимов в фазных координатах и в схеме прямой последовательности для сравнения потерь мощности в разных моделях;

• анализ токораспределения в проводах расщепленных фаз.

Рассчитанные программным комплексом заряды проводов были нормированы к максимальному относительному заряду по данным рис. 22 работы [52], равному 0.92 для провода 18 (номер по рис. 2 данной статьи).

Результаты анализа представлены на верхней диаграмме рис. 1.6.

Полученные результаты отличаются друг от друга не более чем на 10% с меньшими значениями при расчетах на основе комплекса FazonordКачество. Сравнительно небольшие различия показывают, что расчеты с помощью комплекса Fazonord-Качество дают корректные результаты.

Очевидно, данные работы [52] не отражают несимметрию фаз, поскольку представленные в ней результаты симметричны относительно проводов 15 и 16.

Активно-индуктивные сопротивления линий были получены расчетом режимов с установкой трех симметричных источников тока в начале линии при заземлении концевых узлов. Малые значения входных напряжений обеспечивали практическое отсутствие влияния емкостной генерации на режим и возможности расчетов входных сопротивлений по отношению напряжений к токам. Для транспонированного участка линии все три входных сопротивления одинаковы и для линии 10АС-240 составили 1.34+j11.9 Ом, а для ЛЭП 3АС300 – 10.86+j96.4 Ом. Эти значения были использованы для расчетов П-образной схемы прямой последовательности при генерациях каждого трехфазного узла, определенных расчетами режимов холостого хода, равных 26.61 Мвар для ЛЭП 10АС-240 и 144.7 Мвар для ЛЭП 3АС-300. Результаты расчетов режимов обеих нагруженных линий представлены в табл. 1.1.

Расчеты в фазных координатах и на основе схемы прямой последовательности дают практически одинаковые результаты по режимам, но существенно отличаются по активным потерям в линии. Для линии 220 кВ различие составляет 5 %, а для линии 500 кВ различие достигает 23 %. Такие различия связаны с существенной несимметрией режимов отрезков ЛЭП, составляющих цикл транспонирования. Так, в конце среднего отрезка ЛЭП 10АС-240 токи проводов составляют 144 А, 149 А, 130 А при значительной неоднородности токов в отдельных проводах расщепленных фаз.

–  –  –

Поскольку токораспределение в проводах зависит от режима соседних фаз, то несимметричные режимы приведут к существенному изменению активных и реактивных потерь с возникновением значительных погрешностей расчетов режима в симметричных составляющих. Эти погрешности тем больше, чем выше напряжение линии и чем больше проводов в расщепленных фазах.

На нижней диаграмме рис. 1.6 показано распределение токов в началах проводов расщепленных фаз средних отрезков линий. Для ЛЭП 10АСприведено токораспределение для режима с симметричной нагрузкой и для режима с отсутствием нагрузки фазы С (при этом не загружена фаза В среднего отрезка). В последнем случае токи проводов фазы А оказываются практически одинаковыми из-за того, что по проводам фазы В протекают сравнительно небольшие емкостные токи. Вместе с тем расчеты показали, что неоднородность токораспределения в проводах фаз линии 3АСсравнительно невелика (рис. 1.7 – токи в проводах верхней фазы ).

С целью изучения распределения токов по длине ЛЭП проведено моделирование режимов линии 3АС-300 при разбиении ее на 15 участков длиной по 20 км. Результаты моделирования представлены на рис. 1.8 и

1.9. На этих рисунках показан характер распределения фазных токов по длине ЛЭП, а также представлены коэффициенты несимметрии токов k2i,k0i по обратной и нулевой последовательностям.

Рис. 1.6. Расчетные и литературные данные относительных зарядов на ЛЭП 10АСи токораспределение в проводах начала среднего отрезка ЛЭП 10АС-240 Полученные результаты наглядно подтверждают ярко выраженную несимметрию токов, протекающих по ЛЭП, имеющей полный цикл транспозиции, и еще раз указывают на необходимость использования фазных координат для корректного определения потерь мощности и энергии в высоковольтных ЛЭП с несимметричным расположением проводов.

Рис. 1.7. Токораспределение в проводах фазы начала среднего отрезка ЛЭП 3АС-300 Таким образом, линии электропередачи с горизонтальным расположением проводов обладают внутренней несимметрией даже при осуществлении полного цикла транспозиции. В связи с этим расчеты режимов систем, содержащих линии электропередачи с расщепленными проводами, при большом числе проводов в фазе необходимо производить с использованием решетчатых схем замещения ЛЭП, позволяющих, кроме того, анализировать токораспределение в проводах фаз с учетом конкретного режима.

<

–  –  –

Рис. 1.9. Продольное распределение коэффициентов несимметрии токов Применение симметричных составляющих приводит к большим погрешностям определения потерь в линиях из-за зависимости токораспределения в проводах фазы от конкретного режима.

2. МОДЕЛИРОВАНИЕ ТОКОПРОВОДОВ В ФАЗНЫХ

КООРДИНАТАХ

2.1. Моделирование гибких токопроводов В системах электроснабжения (СЭС) энергоемких промышленных предприятий нашли широкое применение гибкие симметричные токопроводы, выполненные проводами больших сечений, например, А-600 [35, 42, 43]. Вследствие значительных рабочих токов имеет место существенное электромагнитное влияние между отдельными токоведущими частями устройства. Кроме того, часто используется совместная прокладка токопровода и технологических трубопроводов (рис. 2.1), что приводит к усложнению распределения электромагнитного поля. Указанные факторы требуют создания методов и компьютерных технологий для моделирования режимов СЭС, включающих мощные токопроводы.

Рис. 2.1. Совместная прокладка токопровода и металлических коммуникаций

Методы определения режимов СЭС, построенных на базе симметричных токопроводов, могут быть реализованы на основе фазных координат с использованием решетчатых схем замещения [31]. На основе этих методов и алгоритмов в ИрГУПС разработан программный комплекс FAZONORD, позволяющий рассчитывать режимы СЭС с многопроводными линиями электропередачи (ЛЭП) различного конструктивного исполнения, включающими до 100 проводов. Комплекс построен с использованием современных технологий визуального моделирования, что существенно повышает эффективность расчетов сложных систем электроснабжения. Следует отметить, что программный комплекс FAZONORD дает возможность достаточно точного учета влияния различных металлических конструкций, например трубопроводов, проложенных параллельно с ЛЭП.

При этом трубопровод может быть смоделирован набором заземленных проводов. В настоящей статье обсуждаются результаты определения симметричных и несимметричных режимов СЭС, схема которой приведена на рис. 2.2. Расчетная схема, выполненная средствами комплекса Fazonord, представлена на рис. 2.3.

–  –  –

Результаты расчетов симметричных и несимметричных режимов представлены в табл. 2.1, 2.2 и на рис. 2.4…2.7. Анализ полученных результатов позволяет сделать вывод о том, что при расчете режимов СЭС требуется учет взаимных электромагнитных влияний между токоведущими частями и заземленными конструкциями, который невозможно выполнить, используя традиционное однолинейное представление. Такой учет особенно актуален при определении несимметричных режимов. Следует отметить, что наличие заземленного трубопровода влияет на результаты расчета режима. При этом в симметричном режиме наличие заземленной магистрали увеличивает коэффициенты несимметрии k2U по обратной последовательности, а в режиме несимметричных нагрузок наблюдается противоположный эффект.

–  –  –

Рис. 2.5. Коэффициенты несимметрии в режиме симметричных нагрузок Рис. 2.6. Фазные напряжения в режиме несимметричных нагрузок Рис. 2.7. Коэффициенты несимметрии в режиме несимметричных нагрузок

На основании изложенного можно сделать следующие выводы:

• моделирование режимов систем электроснабжения энергоемких производств, построенных с использованием гибких симметричных токопроводов, возможно эффективно осуществлять на основе фазных координат с использованием современных компьютерных технологий визуального моделирования сложных систем электроснабжения.

• при прокладке токопровода совместно с технологическими трубопроводами необходим учет последних при расчетах как симметричных, так и несимметричных режимов.

2.2. Моделирование шинопроводов

При формировании магистральных цеховых сетей, а также для питания мощных сварочных машин и электропечей применяются шинопроводы большого сечения, рассчитанные на токи 4000 А и более. Такие шинопроводы применяются на напряжениях до 1000 В, расстояния между токоведущими частями весьма малы, что приводит к резкому проявлению эффекта близости, увеличивающему активное сопротивление шины. Учет этого эффекта традиционными методами [39, 48] связан с весьма сложными расчетами, мало приемлемыми в практике проектирования и эксплуатации систем электроснабжения (СЭС). Кроме того, методика, изложенная в [48], основывается на рассмотрении шинопровода как локального объекта, вне его связей с питающей СЭС. В настоящем разделе излагается новый, системный подход к моделированию шинопроводов, отличающийся тем, что предлагаемые модели непосредственно используются в задачах расчета установившихся режимов СЭС.

Наиболее распространенной формой сечения шин является прямоугольная. Даже при частоте 50 Гц вытеснение тока приводит к тому, что по краям шины плотность тока существенно превышает плотность тока в середине, что ведет к увеличению активного сопротивления переменному току. Это увеличение учитывается коэффициентом добавочных потерь R KД =.

R0 Возможности расчетов режимов электрических систем с подобными шинопроводами ограничиваются ввиду существенного изменения параметров шин из-за поверхностного эффекта и эффекта близости, зависящих как от взаимного расположения токоведущих частей, так и от токораспределения в шинном наборе.

Разработанный в ИрГУПС обобщенный метод моделирования многопроводных систем в фазных координатах, основанный на использовании решетчатых схем [13], позволяет решить задачу расчета режимов СЭС с шинопроводами без введения эмпирических коэффициентов K Д. При этом корректно учитывается реальное токораспределение, а также поверхностный эффект и эффект близости. Кроме того, возможен учет металлических коробов (экранов), в которых размещаются шинные конструкции. Метод основан на замене массивных шин в плоскопараллельном электромагнитном поле набором тонких проводников, далее называемых элементарными, суммарный ток в которых равен току шины. Если соединить элементарные проводники (ЭП) набора друг с другом, то получится модель шинопровода, в которой распределение токов в ЭП определяется и поверхностным эффектом, и эффектом близости. Для облегчения рутинной, но весьма трудоемкой работы по заданию параметров отдельных ЭП может быть предложен следующий алгоритм.

1. В качестве исходных данных для построения модели шинопровода с прямоугольными или круглыми шинами и с прямоугольным или круглым экраном используются ширина и высота шин и экрана (или диаметры и толщины стенок), количество шин, количество ЭП модели по ширине и высоте (или по окружности и по радиусу), координаты центров шин и экрана и омические сопротивления 1 км шин и экрана.

2. По значениям сопротивлений шин и экрана и заданному количеству ЭП определяются омические сопротивления отдельных проводников модели.

3. По заданным геометрическим параметрам определяются координаты расположения ЭП в предположении их равномерного распределения по сечениям шины и экрана. На этом этапе может быть целесообразна «ручная» корректировка параметров отдельных проводников.

4. По числу шин и количеству ЭП шины и экрана определяются значения элементов массивов, задающих соединения отдельных проводников многопроводной системы друг с другом.

5. По методике, описанной в работе [13], определяются собственные и взаимные сопротивления ЭП модели и обрабатываются соединения проводников друг с другом с получением решетчатой схемы замещения. На этом этапе модель шинопровода представляет собой полносвязную решетчатую схему с RLC-элементами и готова к объединению ее в расчетную схему СЭС по методике, изложенной в [13]. Количество ветвей итоговой решетчатой схемы сравнительно невелико и равно n(n-1)/2, где n – количество узлов модели шинопровода после объединения отдельных проводников друг с другом.

Описанная методика моделирования реализована при модификации комплекса программ FAZONORD, разработанном в ИрГУПСе [41]. Количество ЭП модели шинопровода принципиально ограничено только возможностями компьютера и может доходить до нескольких сотен.

При выборе омического сопротивления проводников равным сопротивлению шины, умноженному на их число, активное сопротивление модели практически не зависит от выбора радиуса проводника и площади его сечения. Для правильного учета влияния скин-эффекта на активное сопротивление внешние ЭП модели следует располагать на границе шины, что целесообразно и для корректного определения взаимоиндуктивных связей с соседними шинами. От радиуса отдельного ЭП существенно зависит внутренняя индуктивность проводника и, соответственно, индуктивное сопротивление шины. С этой точки зрения необходимо выбирать радиус ЭП из условия наиболее полного заполнения проводниками внутреннего пространства шины.

Моделирование проведено применительно к шинопроводу ШМА – 4000, сечение которого показано на рис.2.8, а модель в виде набора элементарных проводников – на рис. 2.9.

–  –  –

В табл. 2.3 приведены результаты расчета активного и реактивного сопротивлений, а также КД для магистрального шинопровода ШМА-4000, свидетельствующие об адекватности предлагаемой модели. Расчетная схема шинопровода, сформированная средствами комплекса Fazonord, приведена на рис. 2.10, векторная диаграмма представлена на рис. 2.11.

–  –  –

Значения токов элементарных проводников модели могут быть пересчитаны в плотности токов шины в предположении замещения каждым ЭП одинаковой части поперечного сечения шины. Полная картина распределения плотности тока по сечению шинопровода при токах шин 1000 А приведена на рис. 2.12 … 2.15.

–  –  –

На основании полученных результатов можно сделать следующие выводы:

• предложенный метод моделирования магистральных шинопроводов, выполненных из прямоугольных шин, отличается системным подходом и позволяет корректно учитывать поверхностный эффект и эффект близости. На основе моделирования возможно получение картины распределения токов по сечению шин и экрана.

• сравнение результатов моделирования с экспериментальными данными позволяет сделать вывод о приемлемости предлагаемого метода для решения практических задач расчета.

Моделирование на высоких частотах. Наиболее значительно поверхностный эффект и эффект близости проявляются в электрических сетях повышенной частоты (до 10000 Гц), применяемых для электроснабжения электротехнологических установок [38]. Учет этого эффекта традиционными методами [39, 48] связан с весьма сложными расчетами, мало приемлемыми в практике проектирования и эксплуатации систем электроснабжения (СЭС). Возможности расчетов режимов электрических систем с многоамперными шинопроводами, особенно на повышенной частоте, ограничиваются ввиду существенного изменения параметров шин из-за поверхностного эффекта и эффекта близости, зависящих как от взаимного расположения токоведущих частей, так и от токораспределения в шинном наборе.

Разработанный в ИрГУПС метод моделирования многопроводных систем в фазных координатах позволяет решить задачу расчета режимов СЭС с шинопроводами на повышенной частоте без введения упрощающих допущений.

Моделирование осуществлялось применительно к шинопроводу с шинами круглого сечения, показанному на рис. 2.18. Моделирование осуществлялось на повышенных частотах 500 и 2500 Гц применительно к схеме простой СЭС, показанной на рис. 2.19.

–  –  –

Анализ полученных результатов позволяет сделать следующие выводы.

1. Применение моделей токопроводов с массивными шинами в виде наборов тонких проводов позволяет корректно решить задачу расчетов режимов в системах электроснабжения с мощными токопроводами на частотах от 50 до 10000 Гц. В отличии от известных подходов, имеющих локальный характер, предлагаемые модели обладают свойством системности, так как могут непосредственно применяться в задачах определения режимов сложных СЭС.

–  –  –

2. Результаты моделирования хорошо корреспондируются с данными, полученными в экспериментальных исследованиях поверхностного эффекта и эффекта близости, приведенными в работе [6].

3. Полученные результаты показывают неравномерность распределения плотностей тока по сечению круглых шин, резко проявляющуюся с ростом частоты.

2.3. Моделирование газоизолированных линий электропередачи

На основе описанной выше методики моделирования возможно определение первичных параметров линий электропередачи. В качестве примера ниже приведены результаты расчетов первичных параметров газоизолированных линий (ГИЛ) и их сравнение с данными, представленными в [2].

Трехфазные ГИЛ представляют собой кабельные линии, использующие для изоляции элегаз под давлением около 15 атм. Конструктивно они представляют собой три полых алюминиевых цилиндра-токопровода с толщиной стенок 10…15 мм, с помощью изоляторов прикрепленные к стальной оболочке толщиной 8…10 мм (рис. 2.23).

Моделирование ГИЛ в программном комплексе FAZONORD возможно двумя способами:

• моделирование ГИЛ как трехфазной трехпроводной экранированной кабельной линии по методике, изложенной в [1];

• моделирование ГИЛ с заменой экрана набором проводов.

Первый подход экономнее в плане расхода ресурсов компьютера и усилий пользователя, однако требует задания целого ряда специфических данных и потому мало применим для задачи определения первичных параметров. При втором подходе необходимо задание омических либо активных сопротивлений для набора проводов, эквивалентирующих экран.

Кроме того, для симметричного расположения фазных проводов относительно проводов экрана количество последних должно быть кратным трем.

–  –  –

Полученные значения собственного сопротивления Z1 при расчетах программным комплексом FAZONORD различаются от приведенных в статье [2] примерно на 1%, несколько больше отличия взаимных сопротивлений из-за влияния емкостей по отношению к земле. При расчетах выявлено, что параметры фазных токоведущих частей практически не влияют на взаимные сопротивления ГИЛ и незначительно сказываются на собственном сопротивлении фазы, а активные сопротивления эквивалентных проводов, моделирующих стальную трубу, существенно влияют на все параметры Z1, Z12, Z13.

Эквивалентирование экрана набором отдельных проводов позволяет получить картину токораспределения в экране ГИЛ. В частности, при однофазной нагрузке по экрану протекают токи, распределение которых в полярных координатах показано на рис. 2.25.

Наибольшая плотность тока наблюдается вблизи токопровода с током, а наименьшая – в противоположном направлении.



Pages:   || 2 |


Похожие работы:

«BRIDGES NETWORK МОС Т Ы Аналитика и новости о торговле и устойчивом развитии ВЫПУСК 6 – СЕНТЯБРЬ 2014 Торговля услугами – новые возможности для роста и развития ВОПРОСЫ РАЗВИТИЯ Будущие вызовы для торговли услугами: что нужно знать развивающимся странам? ПЛЮРИЛАТЕРАЛЬНОЕ СОГЛАШЕНИЕ Мысли вслух о плюрилатеральном соглашении по торговле услугами РЕГИОНАЛЬНЫЕ СОГЛАШЕНИЯ Торговля услугами в соглашении о Трансатлантическом торговом и инвестиционном партнерстве ТРАНСПОРТНЫЕ УСЛУГИ Перспективы...»

«ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО МОРСКОГО И РЕЧНОГО ТРАНСПОРТА Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования «Государственный университет морского и речного флота имени адмирала С.О. Макарова» Кафедра технической эксплуатации флота АННОТАЦИЯ Дисциплины Материаловедение и технология конструкционных материалов Направление 180405.65 Эксплуатация судовых энергетических установок (специальность) код наименование Профиль 1. Цели и задачи освоения дисциплины Дать общее...»

«Элларян А., к.э.н., главный научный сотрудник, ОАО «ИТКОР» НАПРАВЛЕНИЯ И ОСОБЕННОСТИ РАЗВИТИЯ ЛОГИСТИЧЕСКИОРИЕНТИРОВАННЫХ КЛАСТЕРНЫХ ОБРАЗОВАНИЙ В ТРАНСПОРТНОМ КОМПЛЕКСЕ В статье рассмотрены проблемы развития логистических кластеров в транспортном комплексе. Определены перспективы логистизации транспортно-экспедиторского обслуживания грузопотоков в условиях кластеров. Ключевые слова: кластер, бизнес-партнерство, логистизация транспортно-экспедиторских процессов, согласование интересов....»

«Наземные транспортные системы 11 НАЗЕМНЫЕ ТРАНСПОРТНЫЕ СИСТЕМЫ Автомобильный транспорт УДК 621.113 А.М. Грошев1, Г.М. Корчажкин2 ПОЛВЕКА В АВАНГАРДЕ АВТОМОБИЛЬНОГО ТРАНСПОРТА НИЖЕГОРОДСКОГО ПОЛИТЕХА Нижегородский государственный технический университет им. Р.Е. Алексеева1, Ассоциация автомобильных перевозчиков Нижегородской области2 Цель данного аналитического исследования – представить этапы становления образования в области автомобильного транспорта в НГТУ им. Р.Е. Алексеева. Указанная...»

«МИНИСТЕРСТВО ТРАНСПОРТА И СВЯЗИ УКРАИНЫ Днепропетровский национальный университет железнодорожного транспорта имени академика В. Лазаряна В.И. БОБРОВСКИЙ Д.Н. КОЗАЧЕНКО Р.В. ВЕРНИГОРА В.В. МАЛАШКИН МОДЕЛИ, МЕТОДЫ И АЛГОРИТМЫ АВТОМАТИЗИРОВАННОГО ПРОЕКТИРОВАНИЯ ЖЕЛЕЗНОДОРОЖНЫХ СТАНЦИЙ г. Днепропетровск, 2010 УДК 725.31 ББК 39.213-2я9 М 74 ISBN 978-966-1507-24-0 Издательство Маковецкий Ю.В. Днепропетровск, 2010 Рекомендовано к печати решением Ученого совета Днепропетровского национального...»

«ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ВОЗДУШНОГО ТРАНСПОРТА (РОСАВИАЦИЯ) ДАЛЬНЕВОСТОЧНОЕ МЕЖРЕГИОНАЛЬНОЕ ТЕРРИТОРИАЛЬНОЕ УПРАВЛЕНИЕ ВОЗДУШНОГО ТРАНСПОРТА АНАЛИЗ СОСТОЯНИЯ БЕЗОПАСНОСТИ ПОЛЕТОВ В АВИАЦИОННЫХ ПРЕДПРИЯТИЯХ, ПОДКОНТРОЛЬНЫХ ДАЛЬНЕВОСТОЧНОМУ МЕЖРЕГИОНАЛЬНОМУ ТЕРРИТОРИАЛЬНОМУ УПРАВЛЕНИЮ ВОЗДУШНОГО ТРАНСПОРТА, ЗА 2014 ГОД г. Хабаровск Анализ состояния безопасности полетов в авиационных предприятиях, подконтрольных Дальневосточному межрегиональному территориальному управлению воздушного транспорта...»

«УДК 62.56.628/835 ИСПОЛЬЗОВАНИЕ МАХОВИКОВ НА ТРАНСПОРТЕ © 2009 В. С. Соколов1, О. В. Красных2 Г. В. Косторной3 канд. физ.-мат. наук, доцент; Тел. (4712) 56-68-33 соискатель; преподаватель СПТУ Курский государственный университет Рассматриваются перспективы и проблемы использования маховиков на транспорте в качестве индивидуальных аккумуляторов механической энергии и рекуператоров энергии в гибридных двигательных установках. Ключевые слова: аккумулятор энергии, маховик, супермаховик, рекуператор...»

«125 Вестник ТГАСУ № 1, 2014 ПРОЕКТИРОВАНИЕ И СТРОИТЕЛЬСТВО ДОРОГ, МЕТРОПОЛИТЕНОВ, АЭРОДРОМОВ, МОСТОВ И ТРАНСПОРТНЫХ ТОННЕЛЕЙ УДК 625.7/.8 (571.1) ЕФИМЕНКО СЕРГЕЙ ВЛАДИМИРОВИЧ, канд. техн. наук, доцент, svefimenko_80@mail.ru ЕФИМЕНКО ВЛАДИМИР НИКОЛАЕВИЧ, докт. техн. наук, профессор, svefimenko_80@mail.ru Томский государственный архитектурно-строительный университет, 634003, г. Томск, пл. Соляная, 2 АФИНОГЕНОВ АЛЕКСЕЙ ОЛЕГОВИЧ, канд. техн. наук, afinogenov@smtp.ru ООО «Кузбасский центр дорожных...»

«Клочков Петр Валерьевич ЗНАЧЕНИЕ ИНФОРМАЦИИ О ЛИЧНОСТИ ПРЕСТУПНИКА ПРИ РАССЛЕДОВАНИИ ХИЩЕНИЙ НА ЖЕЛЕЗНОДОРОЖНОМ ТРАНСПОРТЕ, СОВЕРШЕННЫХ ПУТЕМ ИСПОЛЬЗОВАНИЯ СЛУЖЕБНОГО ПОЛОЖЕНИЯ И ЗЛОУПОТРЕБЛЕНИЯ ПОЛНОМОЧИЯМИ В статье раскрываются особенности личности преступника с точки зрения криминалистики, криминологии и психологии; обосновывается взаимосвязь таких элементов криминалистической характеристики как способ совершения, сокрытия и подготовки к преступлению со свойствами субъекта совершения...»

«Н.Г. Гавриленко ОСОБЕННОСТИ ЦИКЛИЧЕСКОГО РАЗВИТИЯ ТРАНСПОРТНОГО КОМПЛЕКСА РОССИИ Омск 2011 Министерство образования и науки РФ ФГБОУ ВПО «Сибирская государственная автомобильно-дорожная академия (СибАДИ)» Н.Г. Гавриленко ОСОБЕННОСТИ ЦИКЛИЧЕСКОГО РАЗВИТИЯ ТРАНСПОРТНОГО КОМПЛЕКСА РОССИИ Монография Омск СибАДИ УДК 656 ББК 39 Г 12 Рецензенты: д-р экон. наук, проф. А.Е. Миллер (ОмГУ); д-р экон. наук, проф. В.Ю. Кирничный (СибАДИ) Монография одобрена редакционно-издательским советом СибАДИ....»

«ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ЖЕЛЕЗНОДОРОЖНОГО ТРАНСПОРТА ИРКУТСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ПУТЕЙ СООБЩЕНИЯ О.А. Фрейдман АНАЛИЗ ЛОГИСТИЧЕСКОГО ПОТЕНЦИАЛА РЕГИОНА Иркутск УДК 658.7 ББК 65.40 Ф 86 Рекомендовано к изданию редакционным советом ИрГУПС Р ец ен з енты: В.С. Колодин, доктор экономических наук, профессор, зав. кафедрой логистики и коммерции Байкальского государственного университета экономики и права; О.В. Архипкин, доктор экономических наук, профессор кафедры «Коммерция и маркетинг»...»

«2014 Информационноаналитический дайджест №1 1 – 14 января 2014 г. Дайджест мировых новостей логистики №1 1 – 14 января 2014 г.НОВОСТИ ЖЕЛЕЗНОДОРОЖНОГО ТРАНСПОРТА Началась опытная эксплуатация первых казахстанских грузовых электровозов серии КZ-8А Корейцы примут участие в реализации амбициозных проектов ВКО Российские железные дороги снизили погрузку зерна на 2,8% Туркменистан по железной дороге к глобальной интеграции Новый маршрут сообщением Алматы-Талдыкорган Из-за схода вагонов грузового...»

«Л.В.Эйхлер, Н.Н.Чепелева ФОРМИРОВАНИЕ СТРАТЕГИИ ГРУЗОВОГО АВТОТРАНСПОРТНОГО ПРЕДПРИЯТИЯ В СОВРЕМЕННЫХ УСЛОВИЯХ Федеральное агентство по образованию Сибирская государственная автомобильно-дорожная академия (СибАДИ) Л.В.ЭЙХЛЕР, Н.Н.ЧЕПЕЛЕВА ФОРМИРОВАНИЕ СТРАТЕГИИ ГРУЗОВОГО АВТОТРАНСПОРТНОГО ПРЕДПРИЯТИЯ В СОВРЕМЕННЫХ УСЛОВИЯХ Монография Омск Издательство СибАДИ УДК 656.1 ББК 39.38 Э 34 Научный редактор д-р экон. наук, проф. каф. Экономика и менеджмент на транспорте Г.А. Кононова (СПбГИЭУ)...»

«Д. Ю. Долгушин, Т. А. Мызникова ПРИМЕНЕНИЕ КЛЕТОЧНЫХ АВТОМАТОВ К МОДЕЛИРОВАНИЮ АВТОТРАНСПОРТНЫХ ПОТОКОВ Омск 2012 Д.Ю. Долгушин, Т.А. Мызникова ПРИМЕНЕНИЕ КЛЕТОЧНЫХ АВТОМАТОВ К МОДЕЛИРОВАНИЮ АВТОТРАНСПОРТНЫХ ПОТОКОВ Омск • 2012 Министерство образования и науки РФ Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования «Сибирская государственная автомобильно-дорожная академия (СибАДИ)» Д.Ю. Долгушин, Т.А. Мызникова ПРИМЕНЕНИЕ КЛЕТОЧНЫХ АВТОМАТОВ К...»

«ПРАВИТЕЛЬСТВО РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ РАСПОРЯЖЕНИЕ от 11 июня 2014 г. N 1032-р Утвердить прилагаемые изменения, которые вносятся в Транспортную стратегию Российской Федерации на период до 2030 года, утвержденную распоряжением Правительства Российской Федерации от 22 ноября 2008 г. N 1734-р (Собрание законодательства Российской Федерации, 2008, N 50, ст. 5977). Председатель Правительства Российской Федерации Д.МЕДВЕДЕВ Том I Утверждены распоряжением Правительства Российской Федерации от 11 июня...»





Загрузка...


 
2016 www.os.x-pdf.ru - «Бесплатная электронная библиотека - Научные публикации»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.